کاملترین فایل مقاله بررسی موقعیت جغرافیایی بافق و معدن اسفوردی در بافق

مقاله بررسی موقعیت جغرافیایی بافق و معدن اسفوردی در بافق در 41 صفحه ورد قابل ویرایش

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 41

حجم فایل: 34 کیلو بایت

مقاله بررسی موقعیت جغرافیایی بافق و معدن اسفوردی در بافق در 41 صفحه ورد قابل ویرایش

موقعیت جغرافیائی و شرایط جوی منطقه بافق و معدن اسفوردی

شهرستان بافق به مركزیت شهر بافق با مساحتی حدود 17850 كیلو متر مربع، به فاصله 120 كیلومتری جنوبشرقی شهرستان یزد، در طول َ38، o55 شرقی و عرض َ47،o31 شمالی واقع شده است.

این شهرستان به وسیله راه آهن و راه آسفالته منشعب از یزد قابل دسترسی می‌باشد. از دیگر راههای ارتباطی می‌توان به محورهای بافق- بهاباد، بافق- شیطور و بافق- معدن چادرملو اشاره كرد.

جاده ارتباطی معدن اسفوردی بطول 5/2 كیلومتر، از كیلومتر 25 جاده بافق- بهاباد منشعب می‌گردد.

معدن اسفوردی در 35 كیلومتری شمال شرقی شهر بافق و در ارتفاع 1700 متری از سطح دریا واقع شده است و دارای كوههایی با روند شمال غربی – جنوب شرقی می‌باشد.

میزان بارندگی سالانه در منطقه بطور متوسط 50 میلی‌متر و میزان تبخیر فوق‌العاده شدید می‌باشد. به همین دلیل دارای آب و هوای گرم و خشك و اختلاف درجه حرارت زیاد در شبانه‌روزی می‌باشد. آب و هوا در قسمتهای كوهستانی منطقه معتدلتر می‌باشد. از لحاظ جریان آب در منطقه مذكور هیچگونه جریان آب دائمی وجود ندارد. پوشش گیاهی منطقه ضعیف و شامل بوته‌ها و به مقدار كمتر درخت و درختچه می‌باشد. از مهمترین حوضه‌های آبگیر منطقه می‌توان به دشت حسن‌آباد، دشت شیطور، دشت بهاباد و ده قطروم اشاره نمود.

این كانسار كه در منطقه نسبتاً كوهستانی و با ارتفاع متوسط 1700 متر از سطح دریا قرار دارد دارای كوههایی با روند شمال غرب- جنوب شرقی می‌باشد. این كوهها به صورت ارتفاعات نه چندان مرتفع در منطقه كشیده شده‌اند و در ادامه آنها تپه‌هایی با دره و فرو رفتگی‌های كم و بیش عریض قرار گرفته است.

از نظر آب و هوائی دارای آب و هوای خشك و بیابانی می‌باشد. و از نظر میزان نزولات جوی، دارای بارندگی نسبتاً كم و در حدود تقریبی 50 میلیمتر در سال می‌باشد. البته گاهی اوقات مقدار بارندگی از این مقدار ذكر شده نیز تجاوز می‌نماید. از لحاظ جریان آب در منطقه مذكور، هیچگونه جریان آب دائمی وجود ندارد و تنها رودخانه منطقه، رود شور است كه به دریاچه شور بافق می‌ریزد.

از لحاظ دما، دمای متوسط هوا در این منطقه در حدود 40 سانتی‌گراد است كه این دما از حدود صفر درجه در زمستان تا 50 درجه در تابستان در حال تغییر است.

از نظر پوشش گیاهی، پوشش گیاهی منطقه نسبتاً ضعیف بوده بطوریكه ارتفاعات فاقد پوشش گیاهی و مناطق پست دارای پوشش گیاهی شامل بوته‌ها و درختچه‌ها می‌باشند.

2-2- زمین شناسی عمومی منطقه

محدوده مورد بحث در یكی از بالا، آمدگیهای قدیمی كه قسمتی از واحد زمین شناسی ایران مركزی محسوب می‌شود قرار گرفته است. فازكوهزایی آلپی در تشكیل بلوكهای ساختمانی مجزایی آن نقش اساسی را ایفا كرده است. یكی از این بلوكهای تشكیل شده، بلوك پشت بادام- بافق می‌باشد. كه از طرف شرق و غرب بوسیله گسلهای بزرگ كوهبنان و دویران محدود شده است. بطوریكه این بلوك منطقه وسیعی از جمله كانسار فسفات اسفوردی را شامل شده است.

بلوك مورد نظر در محدوده شناخته شده متالوژنی ایران قرار دارد. در این بلوك معادنی از قبیل چفارت (آهن) اسفوردی (فسفات)- كوشك (سرب ورودی)- چادرملر (آهن و آپاتیت) قرار دارند.

در این ناحیه سنگهایی كه كانی‌سازی آپاتیت در آنها انجام شده است. سنگهای آذرین (نفودی- خروجی) به سن پركامبرین- كامبرین می‌باشند كه در اینجا برای واضحتر شدن موضوع، توضیح مختصری در رابطه با چینه‌بندی- تكتونیك- ماگماستیم و متامورفیسم آن داده می‌شود.

2-2-1- چینه‌شناسی منطقه

چینه‌شناسی منطقه مذكور با توالی قدیم به جدید عبارتست از:

دوره پركامبرین

ابتدا سنگهای دگرگونی با رخساره شیست سبز- آمفیبولیت- مرمر- گنیس (كمپلكس سركوه – كمپلكس بنه شور) بوجود آمده‌اند بعد روی این واحدها را سنگهایی با رخساره شیست- گریواك- ماسه سنگ كوارتزیتی- شیلهای اسلیتی (سازند تا شك) پوشانیده‌اند.

دوره اینفراكامبرین

در این دوره مجموعه سنگهای منتسب به سری ریز و درزو در این دوره بوجود آمده‌اند كه این سری با یك رخساره و لكانیكی- رسوبی و زمین ساختی در هم و بهم خورده شامل رسوبات پوشش تلماسه‌ای- دولومیتهای خاكستری تا قهوه‌ای رنگ چرت‌دار- ماسه سنگ‌های زرد رنگ- آهكهای سیاهرنگ- ریولیتهای صورتی- آجری و بالاخره افقهای آهن- آپاتیت و دایكهای دیابازی پوشیده می‌شود. بین سنگهای این سری و سنگهای ولكانیكی با تركیب اسیدی تا متوسط و بین سنگهای این سری با نهشته‌های كامبرین حد فیزیكی شناخته شده‌ای وجود ندارد.

دوره مزوزوئیك

در این دوره نهشته‌های قاره‌ای تریاس و ژوراسیك و نهشته‌های كرتاسه بصورت گسترده‌ای و به فرم دگر شیبی روی واحدهای قدیمیتر قرار گرفته‌اند.

دوره نئوزوئیك: این دوره به سه بخش تقسیم می‌شود.

سنگهای پالئوسن تا ائوسن: سنگهای پالئوسن مربوط به گلنگلومرای كرمان هستند. سنگهای ائوسن شامل لایه‌های قاره‌ای همراه با مواد آتشفشانی می‌باشند كه بصورت محدود در طول مناطق گسله رخنمون دارند. رسوبات میوسن شامل لایه‌های قرمز قاره‌ای می‌باشند كه به طور دگرشیبی روی سنگهای مربوط به دوره ائوسن قرار گرفته‌اند و نهایتاً توسط كنگلومرای دوره نئوژن به صورت دگرشیب پوشیده می‌شوند.

دوره كواترنری

این دوره شامل پادگانه‌های آبرفتی- مخروطه افكنه‌های قلوه سنگی- آبرفتهای جدید تلماسه‌ای- كوهپایه‌ها و رسوبات كویری و نواحی بیابانی وسیع پیرامون رشته كوهها می‌باشد.

2-2-2- وضعیت تكتونیكی منطقه

از نظر تكنونیكی، منطقه تحت تاثیر رخداد زمین ساختی بابگالی (كاتانگایی) و نیز حركات كوهزایی پس از دوره تریاس قرار گرفته است كه پیامد آن، شكستگی پی سنگ پره كامبرین و نیز ایجاد و دگرشیبی زاویه‌ای شدید بین رسوبات كرتاسه و نهشته‌های قدیمتر می‌باشد.

در دوره‌های جدیدتر (پلیو- پلیستوسن) منطقه تحت تاثیر پیشروی دریا قرار گرفته است. بطوریكه در نهایت و بدنبال حوادث ذكر شده، گسلهای بزرگ بویژه گسلهای اصلی با روند شمال- جنوب پدید آمده است.

2-2-3- وضعیت ماگماتیسم در منطقه

از لحاظ ماگماتیسم در این منطقه، سنگهای آذرین در دامنه وسیعی از سنگهای بازیك تا كاملاً اسیدی حضور دارند كه بصورت انواع نفوذی- نیمه عمیق و خروجی دیده می‌شوند كوارتزپورفیرها- ریولیتها- سینیتها- مونزونیتها- گرانیت‌ها- آنذری بازالتها- پلاژیوپورفیرها- آلبیتوفیرها شاهدی برای گفته فوق می‌باشند.

2-2-4- وضعیت دگرگونی در منطقه مورد مطالعه

از نظر دگرگونی در مناطق مختلف این بلوك نیز دو فاز پیوسته دگرگونی دینامیكی و حرارتی به ترتیب با ویژگیهای فشار زیاد و حرارت زیاد در سنگهای منتسب به پره كامبرین تشخیص داده شده‌اند كه هر یك از نظر دگر شكلی- تشكیل میگماتیتها و سپس آناتكسی ویژگیهای خود را داشته‌اند.

2-3- زمین‌شناسی كانسار اسفوردی

كانسار اسفوردی در بقایای هوازده سنگهای پره كامبرین – كامبرین و مزوزوئیك واقع شده است. واحدهای سنگی محدوده كانسار، كه قسمتی از واحدهای سری ریز و درز محسوب می‌شوند شامل مجموعه‌ای در هم و خرد شده‌ای هستند كه مركب از سنگهای ولكانیكی و رسوبی و همچنین سنگهای آذرین نفوذی می‌باشند كه بشدت چین خورده و گسله خورده شده‌اند طبقات مزوزوئیك آن را عمدتاً ریولیتهای تریاس تشكیل می‌دهند.

2-5-2- ماگنتیت و هماتیت

ماگنتیت و هماتیت، اكثراً در افق دیده می‌شوند. هماتیت این افق در نتیجه مارتیراسیون ماگنتیت موجود در توده آهن می‌باشد و بر طبق آزمایشات میكروسكوپی، دانه‌های تمیز- یكنواخت و زاویه‌دار ماگنتیت در زمینه‌ای از كلسیت متبلور و كوارتز تجمع یافته است.

2-5-3- ترمولیت و اكتینولیت

كانیهای مهم تشكیل دهنده افق سوم ترمولیت و اكتینولیت می‌باشند كه دارای بلورهای فیبری و سوزنی شكل هستند این دو كانی مخصوصاً در اطراف رگه‌ها و دایكهای آپاتیتی بیشتر دیده می‌شوند.

10- عناصر خاكی نادر

مطالعات انجام یافته در سالهای گذشته و اخیر، وجود مقادیر قابل توجهی عناصر خاكی نادر (Rare earth elements) را در كانسار اسفوردی ثابت نموده است.

اولین بار حسن برومندی از شركت ملی ذوب آهن ایران، با توجه بوجود این عناصر در كانسار چغارت، مطالعات پر دامنه‌ای در این زمینه انجام داده است. نامبرده با استفاده از روش فلوئورسنس X-Ray نمونه‌های متنوعی از سنگهای معدنی منطقه و از جمله كانسار اسفوردی را مورد آزمایش قرار داده و وجود مقدار قابل ملاحظه‌ای خاكهای نادر را در سنگهای آپاتیتی گزارش نموده است. در این آزمایشات، وجود عناصری از قبیل استرنسیوم (Sr) و زیركونیم (Zr) بمیزان كم و بیش قابل توجه و نیز ارسنیك (As)، منگنز (Mn)، روبیدیوم (Rb)، وانادیوم (V) و باریم (Ba) در این سنگها اثباتش ده است. بر اساس این واقعیات و با توجه به احتمال جانشینی كاتیونهائی از قبیل منیزیم، آهن، استرنسیوم، باریم، سریم، لانتانیم، ایتریم و نئودیمیم بجای كلسیم در ساختمان شبكه آپاتیت، تشكیل كانیهائی نظیر مونازیت (Ce la)pa4 و گزنوتیم Ypo4 در نظر گرفته شده است.

تحقیقات انجام شده توسط علی درویش‌زاده از دانشگاه تهران روی سنگهای محدوده معدنی اسفوردی. علاوه بر اینها نشاندهنده وجود عناصر كمیاب دیگری از قبیل اورانیوم و توریوم در سنگهای آپاتیتی بوده است. البته این موضوع بمعنی وجود رابطه مستقیم بین این عناصر و كانی آپاتیت نبوده، ولی نقش قابل ملاحظه آنرا در چرخه ژئوشیمی این عناصر ثابت می‌كند. نامبرده وجود چنین عناصری و همچنین خاكهای نادر را، در سنگهای معدنی آپاتیت‌دار، به مشاركت آنها در ساختمان بلورین آپاتیت (و نه دیگر كانیهای همراه) مربوط می‌داند.

و بازیابی مخلوط REO توسط روش شستشوی حلال می‌باشد.

شرح بازیابی REE از لجن اسید فسفریك تولیدی كارخانه فالابوروا (آفریقای جنوبی)

در این قسمت شرح فرآیند بازیابی یك مخلوط اكسید عناصر نادر از لجنهای سولفات كلسیم به دست آمده در كارخانه تولید اسید فسفریك از ذخیره آپاتیت آفریقای جنوبی تشریح شده است.

بازیابی لیچینگ مواد شامل REE از لجنها توسط اسید نیتریك، با افزودن نیترات كلسیم به حلال شستشو ، به طور قابل ملاحظه‌ای افزایش یافته به بیش از 85 درصد رسیده است. مواد شامل REE می‌تواند از محلول لیچ شامل اسید نیتریك 1 مولار و نیترات كلسیم 5/0 مولار بازیابی شود كه این كار با افزودن نیترات آمونیوم 5/2 مولار و استخراج در دی بوتیل، بوتیل فسفات با 33 درصد حجمی صورت می‌گیرد. سپس فاز آلی با آب شسته می‌شود (ترجیحاً در دمای بیش از دمای محیط) كه باعث بازیابی محلول نیتراتهای نادر خاكی می‌شود كه می‌تواند با افزودن اسید اگزالیك و كلسیناسیون رسوب باقی مانده، بازیابی شود.

در فرآیند جریان متقابل پیوسته كه در مقیاس آزمایشگاهی انجام گردیده. از كل 140 كیلوگرم لجن مورد عمل برای تولید 265 لیتر مایع لیچ، كه در 5 مرحله استخراجی، فرآوری و 5 بار شستشو داده شد، مجموعاً 4 كیلوگرم اكسید عناصر نادر خاكی با خلوص 98 دردص بازیابی گردید.

در مقیاس نیمه صنعتی، فاز آلی به فسفات تری بوتیل با 40 درصد حجمی تغییر یافت و محلول لیچ به اسید نیتریك 1 مولار بعلاوه نیترات كلسیم 3 مولار تغییر یافت و در نهایت 3200 كیلوگرم اگزالاتهای لانتانید مخلوط آماده گردید و در كوره روتاری كلسینه شد تا اینكه 1600 كیلوگرم اكسید مخلوط با خلوص 94-89 درصد بدست بیاید. در عملیات نیمه صنعتی، محلول بی‌بار حاصل از فرآیند استخراج حلال، بازیافت و به مرحله لیچینگ ارسال شد، بدون اینكه هیچ تاثیر مضری روی بازیابی لیچینگ ظاهر شود.

4-3-1- روش آزمایشگاهی

در مطالعات آزمایشگاهی این كارخانه در ابتدا، مواد اولیه از لجن كارخانه اسید فسفریك معدن تهیه گردیده است و بعد این لجن با آب، سپس با متانول شسته شده و در هوای آزاد خشك گردیده و جهت انجام تست آزمایشگاهی نیمه صنعتی، محلول لیچ در 41 آزمایش غیر پیوسته با استفاده از قسمتهای 2 كیلوگرمی لجن خشك شده، با زمانهای 48 ساعته، مهیا شده است. لجن اسید فسفریك توسط فیلتر صفحه‌ای برای ته نشین شدن 54 درصد اسید P2O5 آماده شده و تستهای لیچینگ به نسبت جامد به مایع 2/1 به مت 6 ساعت در استوانه پاچوكا انجام شده است.

جدایش جامد و مایع توسط فیلتر نواری انجام شده و لجن لیچ شده توسط جریان متقابل با آب شسته شده و محلول عبوری فیلتر به مرحله استخراج با حلال پمپ گردیده است.

در بخش استخراج با حلال، ایزوترمهای استخراج و شستشو با تماس حجمهای مناسبی از فازهای آلی و آبی مشخص شدند. در آزمایشگاه توسط همزن مغناطیسی و در ظروف شیشه‌ای آزمایشها صورت گرفت و دمای بهینه روی تنظیم گردید. از آنالیزهای اسپكتروفوتومتریك عنصر نئودیمم (Nd) بعنوان وسیله‌ای ساده و سریع در ادامه فرآیند واكنشهای لیچینگ، جهت نمایش اجرای عملی كارخانه‌های استخراج با حلال استفاده گردید.

4-3-2- انتخاب حلال اسیدی

آزمایشهای اولیه نشان می‌دهد كه واكنش لجن با اسید نیتریك خیلی موثرتر از اسید سولفوریك تحت شرایط یكسان می‌باشد. بنابراین لیچینگ لجن، شامل 8/2 درصد Ln2O3 برای 48 ساعت در دمای محیط و یك نسبت جامد به مایع واحد با اسید نیتریك 4 مولار، محلولی شامل gr/lit4/2 نئودیمیوم می‌دهد در حالیكه همین تست با اسید سولفوریك، 43/0 gr/lit نئودیمیوم با مصرف اسید سولفوریك 2 مولار می‌دهد.

بازیابی در تست اسید نیتریك 40 درصد و با اسید سولفوریك 7 درصد بوده است. تستهای بعدی با اسید نیتریك مشخص نمود كه اگر زمانهای لیچینگ تا 24-48 ساعت طولانی شود، همزدن پالپ لازم نیست.

4-3-3- بررسی شرایط محیطی لیچینگ

4-3-3-1- تاثیر غلظت اسید و نسبت جامد به مایع

تاثیر فوق روی لیچینگ لجن با 8/6 درصد REO برای 48 ساعت در oc20 در جدول 4-5 نشان داده شده است (بر حسب درصد بازیابی نئودیمیوم در محلول لیچ).

همانطور كه می‌بینیم بیشترین بازیابی در غلظت اسید 3 مولار است، اما در عمل بكارگیری اسید با غلظت بیشتر از 2 مولار بازیابی كمتری داده است.

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل


کاملترین فایل مقاله بررسی كانی شناسی

مقاله بررسی كانی شناسی در 11 صفحه ورد قابل ویرایش

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 11

حجم فایل: 24 کیلو بایت

مقاله بررسی كانی شناسی در 11 صفحه ورد قابل ویرایش

عناصر نادر خاكی
مقدمه:

عناصر فلزی شناخته شده با عنوان عناصر نادر خاكی با كلمه اختصاری REE نشان داده می شوند. اصلاح مورد استفاده معمولاً برای نسبت 2 به 3 با اكسیژن RE2O3 به كار برده می شود، كه به طور شگفت انگیزی خواص شیمیایی و فیزیكی مشابهی داشته و در عین حال به سختی قابل جدایش از یكدیگر می باشند. عناصر نادر خاكی همواره به صورت تجمعی و تركیبی با یكدیگر در طبیعت یافت می‌شوند. جداسازی و تفكیك این عناصر نیاز به فرآیندهای زیاد و بسیار پر هزینه دارد كه به علت شباهت زیاد خواص فیزیكی و شیمیایی تركیبات آنهاست.
كانی شناسی، فراوانی، پیدایش:

عناصر نادر خاكی لیتوفیل هستند، بنابراین به صورت تركیبات اكسیدهای از قبیل كربناتها، سیكلاتها، تیتاناتها و فسفاتها و… می باشند:

1- كانی هایی شامل لانتانیوم، نئودیمیوم،ساماریم، یوروپیوم كه در آن سدیم و بعضی مواقع لانتانیوم یا نئودیمیوم به عنوان جزء اصلی تركیب هستند (گروه سدیم). مثال این گروه با ستنازیت به فرمول شیمیایی (Ce…)Fco3 (ماكزیمم REO 75%) مونازیت (Ce…)Po4 (ماكزیمم REO 65%)، آلانیت (Fe Al)3(Sio4)3(OH) (Ca.Ce…) (ماكزیمم REO 48%) می باشد.

2-كانی های كادلینوم تالوتتیوم و ایتریم به عنوان جزء اصلی (گروه عناصر نادر خاكی اتیریم). مثال بارز این گروه گزنوتیم (Y=…)Po4 (ماكزیمم REO) و گادولینیت (Y=…)2FeBe2Si2O10 (ماكزیمم REO 48%) می باشند.

3- كانی های كمپلكس كه در آن هر دو گروه اتیریم و سدیم می توانند حضور داشته باشند، كه هر كدام از این گروه می توانند به عنوان جزء اصلی تلقی شوند. كانی‌های این گروه سنگهای اكسیده شامل تیتانیوم، نئوبیوم، تانتالیم، اورانیوم و توریم می باشند. برای مثال:

اگزنیت Euxenite:

سامارسكیت Samarskite:

فرگوسونیت Fergusonite:

بتافیت Betafite:

كانی های گروه اول و دوم در سنگهای پگمانیت، دگرگونی، گناسیهای هیدروترمال شدن و لایه های پنوماتولیك، اسكارنها و كربناتها وجود دارند. كانی های گروه سوم بیشتر در پگمانیتها یافت می شود. با ستنازیت و مونازیت عموماً همراه مگنتیت وهماتیت گزارش شده اند. مونازیت بیشتر در ذخایر ثانوی در كانی های سنگین ماسه‌های ساحلی وجود دارد. استخراج مونازیت همراه روتیل، ایلمنیت و زیركن در استرالیا، برزیل، هند و آمریكا می باشد.

ذخایر جهانی عناصر نادر خاكی در سال 1990 در حدود 6 10*84 تن REO تخمین زده شده است. كه در این میان چین با 6 10*43 تن ذخیره 50 درصد ذخایر جهان را داراست.

از سال 1980 تا سال 1991 قیمت مونازیت استرالیا با بیش از 55 درصد REO بین $/ton900-800 ثابت بوده است. گزنوتیم مالزی با 60 درصد ایتریم به قیمت
$/t33-32 می باشد.
باستنازیت Bastnasite:

هضم با اسیدها: فرآیندهای بسیاری برای هضم باستنازیت با اسید سولفوریك ترسیم شده است. در یكی از این فرآیندها كانی، كلسینه شده، تا كربناتها تجزیه شوند سپس تحت هضم با اسید سولفوریك 6 نرمال قرار می گیرد تا عناصر نادر خاكی به صورت سولفات محلول شوند.

در فرآیند دیگر كانی باستنازیت با اسید سولفوریك غلیظ حل شده و تا 500 گرما داده می شود. فلورین به صورت فلورید هیدروژن با So2 Co2 تحریك و رانده شده و عناصر نادر خاكی به صورت سولفات انیدریت باقی می مانند. این محصولات را سپس می توانیم مانند فرآوری مونازیت از اسیدسولفوریك فرآوری كنیم.

در پروسه دیگری كانی در دمای بالای 600 كلسینه شده و سپس با اسیدنیتریك 16 نرمال مورد و اكنش قرار داده می شود كه از اسیدهیدروكلریك 12 نرمال یا از اسید سولفوریك 18 نرمال مناسب تر است.

در فرآیند مولی كروپ Moly Crop، كانی بوسیله فلوتاسیون تا 60% تغلیظ شده سپس تكلیس می شود كه سریوم را به حالت چهار ظرفیتی تبدیل می كند. بعد از آن با اسید هیدروكلریك مورد واكنش قرار داده می شود كه باعث می شود فقط عناصر نادر خاكی سه ظرفیتی وارد محلول شوند. در این حال %80-65%، Ceo­2 باقی می‌ماند كه می تواند مستقیماً با یك مرحله تكلیس به glass-polishing تبدیل شود.

در فرآیند دیگر كربناتها بوسیله اسید هیدروكلریك تجزیه می شوند. فلورید پس ماند‌ه‌ایی بدست می آید كه تحت واكنش با قلیا قرار می گیرد. هیدروكسید عناصر نادر خاكی بدست آمده از این روش برای خنثی سازی اسید اضافی از محلول كلراید استفاده می شود.
هضم قلیایی

سنگ باستنازیت می تواند با باز غلیظ تحت 200 دما مورد واكنش قرار گرفته تا هیدروكسید عناصر نادر خاكی بدست آید كه بعداً می توانند در اسید حل شوند.
سنگهای دیگر

هضم سنگ گزونوتیم سخت تر از مونازیت می باشد. معمولاً سنگ گزونوتیم مثل مونازیت با قلیای غلیظ اما تحت شرایط حادتر مورد واكنش قرار داده می شود. كانی‌های سیلیكاته عناصر نادر خاكی با اسید سولفوریك و در دمای بالا و تقریباً بالا بهترین هضم را خواهند داشت.

روشهای گوناگونی برای استخراج عناصر نادر خاكی از سنگهای آپاتیت در طول تولید اسید فسفریك بیان گردیده است.

در حوزه تولید اورانیوم، تا كنون فقط معادن دنیسون (انتاریو)، بوسیله استخراج حلالی محلول سولفاته، كنسانتره ئیتریم تولید كرده است.
فراوری عناصر نادر خاكی

كانی های عمده و با ارزش اقتصادی عناصر نادر خاكی مونازیت [2(Ce La Y Th)(Po4)] و باستنازیت [(Ce La)Co3F] می باشند.

روشهای مختلی برای فرآوری عناصر نادر خاكی از مونازیت وجود دارد، از قبیل 1- روش معمولی هیدرومتالورژی بوسیله اسید سولفوریك، اسید نیتریك و اسید پركلریك. 2- پیرومتالورژی بوسیله اكسید منیزیم. 3- هیدروترمال یا فوزیون بوسیله هیدروكسید سدیم.

تكنیكهای هیدروترمال از محلول آبی قلیایی برای اضمحلال (Decompodition) مونازیت سیاه در آتوكلاو استفاده می كنند. در این روش پالپ حاصله به آسانی قابل حمل می باشد.

تكنیك فوزیون سودا (Soda Fusion) از جامد قلیایی برای اضمحلال مونازیت سیاه در یك راكتور باز استفاده می كند. از آنجایی كه در این روش نقل و انتقال مواد جامد مشكل است با اینكه روش ارزانتری است كمیته مورد استفاده قرار می گیرد.

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل


کاملترین فایل مقاله بررسی فن آوری استخراج معدن

مقاله بررسی فن آوری استخراج معدن در 16 صفحه ورد قابل ویرایش

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 16

حجم فایل: 24 کیلو بایت

مقاله بررسی فن آوری استخراج معدن در 16 صفحه ورد قابل ویرایش

مقدمه:

در كشور نروژ راه حلهای فن آوری ابتدایی همیشه برای حداقل رساندن و كنترل‌رهایی از آلودگیها در اثر معادن غیر قابل استعمال سولفید وسیله‌ای ارجح بوده است. این برآورد و ارزیابیها شامل راه حلهای متنوع، رسوبات زیرآب، جبران گذشته و بهره وری از بخش كثیر آبهای طبیعی می باشد. معیار اصلی این قبیل راه حلها، علاوه بر تاثیر كم و هزینه نگهداری، همیشه مورد استفاده بوده. به طبیعی واكنشهای موادشیمیایی زمینی به منظور نزدیك آمدن هرچه ممكن به یك وضعیت ثابت شیمیایی رخ می دهند. به هرحال، پیچیدگی سیستم معمولاً پیش بینی نتیجه درست از یك راه حل مشخص را مشكل می سازد و باعث تعجب بسیاری خواهد شد. تاكنون بعضی وقتها، ترجیحات بار راه حلهای فن آوری و مقدماتی جدید اقداماتی انجام می شد كه مجبور به بهبود بخشیدن و رفع عیوب می بود. این برگه توصیف به جد و جهد می كند. مثال خوبی از یك راه حل مبنی بر بهره‌گیری به طور طبیعی از فعل و انفعالات موادشیمیایی زمین در معدن غیر مستعملkken L در نروژ مركزی كشف شده (كه در فهرست شماره یك مشخص است) جائیكه یك معدن همچون یك “ گیاه درمانی “ به منظور جابجایی مس از گنداب سطح اسیدی استعمال شده است. همچنین در بخشهای بعدی به تفضیل شرح داده خواهد شد كه تاكنون اقدامات چاره ساز در معدنkken L انجام شده و یك موفقیت بزرگ در نظر گفته شده. به هر حال در طی دوسال اخیر صادرات مس اضافه اتفاق افتاده و پیشرفت آینده نیز نامعلوم است. در برابر اطلاعات صدوراخیر مس ازمعدن kken L ، هیئت مدیرة استخراج معدن نروژیها اقدام به یك تحقیق كرده‌اند، در مورد راه حلهای كم هزینه‌ای كه می تواند به كار گرفته شود كه آیا این موقعیت تا از دست دادن كیفیت طول می‌كشد؟

یك نكتة جالبی وجود دارد كه آن تلقین آب معدنی با آب طبیعی می باشد كه به منظور جابجایی مس از راه خنثی سازی و روچگالش نسبی، تركیبات غیرآلی بوجود می‌آورد. هدف، جابجایی مس محلول بودن هیچ ابزار آهنی می باشد، بنابراین اجتناب از مسائل مربوط به مهار ته نشین كردن مقادیر زیاد مس، رسوب آهن را آلوده می‌كند.

این مسئله بوسیلة واگشایی خیلی كم نیروی آهنی موجب شده است. در یك سیستم آهن در ابتدا همچون نیروی آهنی معرفی شدهی بنابراین حالتی برای آب معدنی شده، بنابراین حالتی برای آب معدنی در kken L می باشد، آن مقدار از اكسیداسیون تركیب آهنیش به طور تصاعدی افزایش خواهد یافت. با افزایش PH آنهم یكبار PH از PHA فراتر می رود. (1970 stumm و Singer) لذا، اختلاف سطح و فشار (پتانسیل) انتقال چگالش، در مقایسه با رسوب هیدوركسید در حقیقتی قرار می گیرد كه بازدارش در یك پایین تر قابل ملاحظه ای می تواند نایل شده باشد. با وجود تحقیق قبلی (Kliev ، 2001 ، kleiv و Sandvid ، 2002) Foreserite olivine (Sio4 Mg2) مانند یك مادة معدنی پرآیته دیده شده، همچنین آن هم یك عامل خنثی سازی و هم یك عامل رونشین را با شباهت بسیرای برای مس برقرار میكند. در قست 201 بیان می كند كه فقدان كلسیم در Olivene تقریبا سودمند است. بعلاوه، عملكرد مستقل مس رونشستی از مرحلة سیالی كه بنابر چگالی نسبتا زیاد forsterite (یعنی m3 /g 303) مفید خواهد بود را آلوده می كند.بنابر، یك پیامد، این تحقیق توسط هیئت مدیرة استخراج معدن كشور نروژ به منظور ارزیابی امكان یك راه حل مبنی بر Olivne Forstenite شروع شده است. این ورق آزمایشات اولیه و مراكز فعالیت روی پنانسیل شیمیایی را تعریف می كند.

: محلول ساختگی آب معدنی

برای حتمی كردن حداكثر كنترل سیستم تصمیم گرفته می وشد كه تجربیات و آزمایشا با كاردیك محلول ساختگی نسبتا ساد را به جای نمونه های آب معدنی واقعی از معدن kkex L اجرا كنند. این تركیب ازمحلول ساختگی آب معدنی انتخاب شد تا PH و چگالی های فلز درون آب معدنی تولید در معدن kkex x L را طی شدت پخش آلودگیها از معدن، نمایان سازد. مبنی بر اطلاعاتی از جانب هیئت مدیرة استخراج معدن نروژ. محلول ساختگی طرح شده شامل mg/1 15 مس، mg/1 50 روی و 005 میلی متر اسید سولفوریك می باشد كه منجر به یك PH نزدیك ب 3 می‌شود. بعلاوه، آنه آهنین شامل یك چگالی متغیر گسترده از صفر به پانصد میلی‌گرم /1 با 250 میلی گرم/ انمایانگر حدبالای آلودگی می باشد. كاربرد محلول ابتدای آب معدنی ساختگی در تركیب آزمایشات خنثی سازی و روچگالش توسط رقیق سازی یك فلز اسیدی شامل محلول همیشگی توسط یك فاكتور صد می باشد، فراهم می‌شود.

این محلول متداول توسط مس آبكی و سولفاتهای روی درون اسید سولفوریك (به ترتیب این فرمول 7H2O . ZxSOA و CuSo A) تهیه شده بود. ممانعت از اكسیدشدن آهن آهنین طی ذخیره سازی، باعث می‌شود كه آهن ضمیمه محلول همیشگی نشود. در عوض در قسمت 304 نیز بیان می‌شود كه قبل از شروع هر آزمایشی بلافاصله آهن آهن‌زاد به محلول آب معدنی ساختگی اضافه شود.

3. 3 گرد Olivine

عملكرد Olivine در این تحقیق از تولید دانه های ریزی فرآورده‌های ریز فرآورده‌های Olivine بنابرآردسازی (آسیاب كردن) و طبقه بندی هوا آغاز می‌شود. كیفیت بالا شن Olivine (AFS50) توسط Olivine Als تهیه می‌شود.

شن در كمپانی تولید شن واقع در آهیم داخل نروژ غربی تولید می‌شد. آسیاب‌ كردن طبقه بندی هوایی در دانشگاه علم و تكنولوژی (Ntnu) واقع در شهر تروندهیم اجرای می‌شود. در آنجا از یك آسیاب كروی و یك مأمور طبقه‌بندی هوایی SINTEF (به علامت اختصاری SAC200) در یك مدار بسته استفاده می‌شود.

) بخش آخر

پیشگفتار دیگر بنابر آزمایشات گروهی در هر كدام از گردهای Olivine افزون بریك محلول آب معدنی ساختگی اسیدی كه شامل مس، روی و مقادیر مختلف آهن می‌باشد استنباط شده است.

1) هم مقدار محفوظ مس و هم تعلیق PH به طور مثبت و فعالی با نسبت جامد/محلول همبسته و مربوط شده اند. باحضو آهن آهن زا در محلول اولیه، هردو معیارهای مشخص یك سرعت اولیه مانند عملكرد دورة واكنش افزایش می یابد.

قبلا PH مستقل و در حداكثر حفظ و نگهداری موثر بوده. بعد از این مرحله، هم خط هم دمای خنثی سازی و هم دمای حفظ یك كاهش كندر را نشان می دهد.

2) زمان تشبیه و قیاس خطوط دمای حفظ و نگهداری به سمت واگشایی هیدراكسید مس، روچگالش مس به سمت سطح Olivine خودش را همچون مسولیت مكانیسم بارز برای برگزاری ابقا پیشنهاد می كند.

3) كاهش حداكثر محلول PH را در رابطه با دورة واكنش می توند توسط اكسیداسیون و رسوب متعاقب آهن بیان شود.

آهن ، نتایج كاهش PH را موجب می‌شود. به طور منظم، كاهش و كمبود در نگهداشت مس روی سطوح Olivine پدیدار می‌شود. زمانیكه آهن را از محلول آب معدنی ساختی در نظر نگیریم حداكثر PH در طی معیرا زمان آزمایشات وحد بالای PH و مقادیر محفوظ بدست می آید.

4) زمان بكارگیری طرح محلول آب معدنی ساختگی برای نشان دادن میزان صدرو آلودگیها از معدن Lfkken ، آن حداكثر حفظ مس كسب شده را در نسبت جامد/محلول 1/g10 بعد از تقیریبا ده دقیقه از زمان ابقادی نظر می گیرد. دراین نقطه نزدیك به 79 درصد از 1/mg15 حضور مقدماتی توسط مرحلة جامد حفظ و نگهداری هنوز بالای 75 درصد بودتا وقیكه آن تقریبا بعد از 60 دقیقه از زمان واكنش به 60 رسید.

5) اگر حفظ چگالش همچون یك راه علاج در معدن Lfkken مورد استفاده واقع می‌شود مس دارای بار دوچگالش باید مجزا از آهن حاوی محلول باشد. ممانعت از روچگالش مهم، به حداقل رساندن انجام روچگالش و بهره بری كامل امكان موادشیمیایی سیستم، به طور مجزا باید در یك فاصله زمانی بین 20 تا 30 دقیقه دردسترسی باشد. متناوبا، خاصیت جذب كنندگی می تواند توسط ممانعت آهن ، آهن زا از اكسیده كردن تا تكمیل جداسازی اجتناب شود.

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل


کاملترین فایل مقاله بررسی روشهای فرآوری كانی آنولیت، فلز آلومینیوم

مقاله بررسی روشهای فرآوری كانی آنولیت ، فلز آلومینیوم در 72 صفحه ورد قابل ویرایش

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 72

حجم فایل: 125 کیلو بایت

مقاله بررسی روشهای فرآوری كانی آنولیت ، فلز آلومینیوم در 72 صفحه ورد قابل ویرایش

مقدمه:

از قرون و اعصار گذشته بشر در پی دستیابی به امكانات و ابزارهای توسعه تلاشهای فراوانی را در راه كشف مجهولات وتازه‌ها انجام داده است.

بی‌شك فلز درعصر حاضر به عنوان زیر ساخت توسعه و فناوری همواره مورد توجه بوده و كشورهای پیشرفتة جهان با علم به این نكته سعی فراوانی را در راه كشف وتوسعة‌ ذخایر و منابع فلزی خود انجام داده و هم اكنون نیز علاوه بر استفادة‌ بهینه از ذخایر و منابع خود چشم به بهره‌برداری از مواد و كانی‌های غنی موجود در كرات دیگر و من جمله ماه دارند.

بدیهی است با توجه به بودن ذخایر و معادن قابل استحصال كشورها و همچنین استفادة‌ نادرست در بعضی مناطق، دورنمای صنعت فلز مبهم نماید با توجه به مطالب فوق نیاز بشر به ابداع روشهای جدید فرآوری جهت بهره‌برداری از معادن و ذخایر كم عیار و همچنین استحصال آن بخشی از كانی‌هایی كه از لحاظ متالوژیكی و كانه‌آرایی مشكل‌زا می باشند ضروری به نظر می‌رسد.

لذا در عصر حاضر تمام توجهات به سمت مواد و كانیهایی است كه تاكنون مورد توجه نبوده و یا به دلیل مشكلات فرآوری قابل استحصال نبوده‌اند.

با توجه به این مطلب فلز آلومینیوم نیز از این قاعده مستثنی نبوده و نیاز بشر به تولید واستحصال آن در سالهای آتی بسیار مورد توجه می‌باشد. در حال حاضر در صنعت آلومینیم جهان مهمترین منبع برای تأمین آلومینیوم كانی بوكسیت می‌باشد.

هم‌اكنون مهمترین و بهترین گزینه‌ برای تأمین آلومینیوم بعد از بوكسیت، آلونیت می‌باشد. كانیهای دیگری نیز جهت تولید آلومینیوم مورد توجه قرار دارند كه از آن جمله می‌توان به آنورتوزیت – نفلین- رسها و شیل اشاره كرد.

سمیناری كه در حال مطالعه می‌فرمایید بحث در مورد روشهای موجود فرآوری كانی آلونیت در گذشته و حال می‌باشد كه همراه با بحث در مورد رفتارهای اختصاصی كانی آلونیت در شرایط مختلف شیمیایی و حرارتی و مطالعه دقیق خواص این كانی در محیطهای اسیدی و قلیایی می‌باشد.

همچنین كاربردهای مختلف آلونیت به غیر از تولید آلومینا مانند استفاده به عنوان منعقد كننده ( كواگولان) و ( فلوگولانت) در بحث تصفیه آب (‌Water Treatment ) و داروسازی مورد بحث قرار گرفته است.

بحث در مورد مشكلات محیط زیستی و مشكلات موجود فرآوری این كانی نیز از جمله مطالعات انجام گرفته در این سمینار می‌‌باشد. در پایان لازم می‌دانم از استاد راهنمای درس سمینار جناب آقای دكتر محمدمهدی سالاری‌راد و همچنین كمكها و راهنماییهای استاد درس سمینار جناب آقای مهندس یاوری كمال تشكر را بنمایم.

در آخر امید است با تلاش و كوشش شبانه‌روزی متخصّصین و كارشناسان صنعت و معدن وابستگی عظیم درآمد كشور به نفت به مرور زمان كم شده و ما نیز همچون سایر كشورها در حفظ ذخایر و منابع ملّی خود برای آیندگان كوشاتر باشیم.

زمین شناسی و پراكندگی آلونیت در ایران و جهان

پیش درآمد :

آلونیت در جهان از قرن پانزدهم تا اواخر قرن حاضر بعنوان منبعی برای زاج و سولفات آلومینیوم مورد استفاده قرار گرفته است . از زمان شناخت و بكارگیری آلونیت در ایران تاریخ دقیقی در دسترس نیست اما تردیدی نیست كه سابقه طولانی داشته و چه بسا ایرانیان از پیش از قرن پانزدهم آن را مورد استفاده قرار می دهند از اوایل قرن حاضر از بوكسیت و رس هم تا حدودی برای بدست آوردن زاج و سولفات آلومینیوم استفاده می شود . آلونیت در طول اولین جنگ جهانی نقشی استراتژیك و حساس در استرالیا و ایالات متحده امریكا در تهیه كود سولفات پتاسیم ایفا كرده است . ( ( Hall et al 1983
1 ـ 1 ـ تركیب شیمیایی و برخی خصوصیات كانی شناسی آلونیت

آلونیت خالص از نظر تئوری با فرمول دارای كه 05/13 ، درصد 37/11 درصد ، 92/36 درصد و 66/38 درصد می باشد آنالیز بعضی از بلورها ممكن است مشابه تركیب فوق باشد اما آلونیت طبیعی مقداری سدیم دارد كه جانشین پتاسیم شده است. و در صورتیكه نسبت اتمی سدیم به پتاسیم معادل یك یا بزرگتر از یك باشد كانی را ناترو آلونیت گویند. چنانچه نسبت اتمی سدیم به پتاسیم بزرگتر از 1:3 می باشد ممكن است به آن آلونیت سدیك گویند اگر چه این نام گاهی به غلط مترادف با ناترو آلونیت در نظر گرفته می شود .

آلونیت از نظر بلورشناسی در سیستم هگزا گونال تبلور یافته و در حالت بلوری به صورت فیبری ولی اغلب در طبیعت به صورت متراكم یافت می شود . سختی كانی خالص آن 5/3 تا 4 درمقیاس موس و وزن مخصوص آن بین 6/2 تا 8/2 متغیر است . رنگ این كانی با توجه به ناخالصی های همراه آن نیز متغیر است چنانكه در رنگهای سفید ، خاكستری ، صورتی ، متمایل به زرد و قهوه ای و حتی بنفش مشاهده می شود .

2 ـ1 ـ موارد استفاده و پراكندگی آلونیت در جهان

در برخی كشورها آلونیت جهت تولید آلومین مورد استفاده قرار می گیرد ، چنانكه در آذربایجان شوروی ( سابق ) كارخانه ای با ظرفیت تولید تقریباً 200 تن در روز آلومین برپاست كه از آلونیت ، آلومین استخراج می شود ، از آنجا كه آلومین منبع با ارزشی برای آلومینیوم است ، آلونیت را می توان كانسار آلومینیوم بشمار آورد . كود از محصولات فرعی آلونیت است در ایران آلونیت از قدیم و بطور سنتی در تولید زاج مصرف می شده است كه بكار رنگرزی و تصفیه خانه های آب و نفت می آید .

آلونیت در بسیاری از كشورها وجود دارد البته باید در نظر داشت كه انباشته های بزرگ و غنی از آلونیت كه برای تاسیس كارخانه تولید آلومین یا كود مناسب باشد ، به طور نسبی ، كم است .

در دهه اخیر انباشته های بزرگی از آلونیت در برخی از ایالات باختری آمریكا كشف شده كه مهمترین آن ها در جنوب باختر یوتا است ، ولی انباشته های آریزونا و كلرادو هم شایان توجه اند ، در نوادا و نیومكزیكو و به احتمال در مكزیك هم پتانسیل یا كانسارهایی از آلونیت با عیار بطور نسبی خوب وجود دارد .

به نظر می رسد بزرگترین و بهترین انباشته های آلونیت از نظر گستردگی و عیار در جمهوری های شوروی ( سابق ) است ، كارخانه تولید آلومین در آذربایجان شوروی از توف های آلونیتی شده اواخر ژوراسیك نزدیك ، زایلیك (Zaglik ) چند كیلومتری شمال باختر داش كسن ( Dashkesan ) تغذیه می شود و مقدار آلونیت سنگ ها حدود 40 درصد می باشد در دیگر جمهوری های شوری ( سابق ) بیش از 80 ذخیره دیگر وجود دارد كه این انباشته ها در قزاقستان ، ارمنستان ، ازبكستان ، قرقیزستان ، تاجیكستان ـ پراكنده است .

در قاره آسیا بویژه در چین انباشته خیلی بزرگ از سنگ های واجد آلونیت در ناحیه پین یانگ فانشن ( pinyang Fanshan ) ، در ژاپن ، جنوب كره ، تركیه و دیگر كشورها هم گزارش هایی در مورد آلونیت موجود است ولی اقتصادی بودن برخی از آنها هنوز نامشخص است . همچنین ذخایر یا منابع موجود در اسرائیل ( فلسطین اشغالی ) ، مصر ، مراكش ، تانزانیا ، نیجریه ، نیوزیلند ، و سوماترا و فیلیپین مورد بررسی های دقیق قرار نگرفته است . در كشورهای اروپایی مانند ایتالیا ، اسپانیا ، در جنوب امریكا ، جنوب مكزیك و استرالیا هم انباشته های قابل توجهی از آلونیت موجود است .
3 ـ 1 ـ چگونگی رخداد

آلونیت به صورت عدسی ها و رگچه ها در داخل كانسارهای رگه ای فلزات و نیز در داخل شكاف های سنگ های آذرین قلیائی یافت می شود ولی توده های بسیار بزرگ آن به طور معمول ،‌‌ در داخل توف ها و گدازه ها تشكیل می گردد . در ایران هم از هر دو نوع وجود دارد ولی تنها آن دسته كه در اثر آلتراسیون با هر پدیده دیگر در سنگ های ولكانیكی یا توفی بوجود آمده ، از نظر حجم و وسعت شایان توجه است .

انباشته آلونیت نوع جانشینی شباهت كمی با نمونه های موجود در موزه یا توصیف های موجود در متون و نشریه های كانی شناسی دارد . بطور نمونه آلونیت در سنگهای آتشفشانی دانه ریز یا پورفیرهای دانه درشت تر ساب ولكانیك و یا در سنگ های نفوذی كم ژرفا بر اثر آلتراسیون می تواند بوجود آید. سنگ دگرسان شده اساساً از كواتزهای میكرو كریستالین ، آلونیت و مقادیر جزی هماتیت ، روتیل و آناتاز تشكیل شده است ، رسها و كانیهای سیلیسی غالباً از همراهان آلونیت در سنگ های آلتره شده می باشد . حضور فراون همین همراهان در فرایند تولید آلومین می تواند تولید اشكال نماید .

تشخیص سنگ های آلونیت دار در روی زمین كار ساده ای نیست . سنگ های ولكانیكی دگرسان شده غنی از آلونیت و كائولینیت ، سریسیت و دیگر كانی های دگرسانی خیلی مشابهند ، اما چون وزن مخصوص آلونیت ( 82/2 ) كمی بیش از وزن مخصوص كوارتز و رسها است ، بطور معمول ، حضور مقدار زیاد آلونیت در یك نمونه سنگ ولكانیك قابل تشخیص است .

آلونیت هایی كه بصورت رگه ای هستند معمولاً صورتی رنگند ولی رنگ كلاً معیاری ضعیف در تشخیص سنگ های آلونیتی است . چون آلونیت در رنگهای گوناگون می تواند باشد . ( بطور معمول ، رنگارنگ یا دارای خطوط رنگینی است و یا به آهن آلوده شده است . رنگ زرد پرتقالی معمولاً نشانه حضور جاروسیت ( سولفات آهن آبدار می باشد ) .

انباشته های مختلف آلونیت اندازه های متغیری دارد چنانكه از نودول ها یا عدسی های كوچك در حد سانتی متر و تا توده های بزرگ محتوی چندین میلیون تن سنگ دگرسان شده با 30 تا 40 درصد آلونیت در تغییر است . در رگه های درون زا (hypogene ) آلونیت به طور تقریب خالص می تواند یافت گردد . Hall ( 1978 ، 1980 ) انباشته های آلونیت را در سه گروه می گنجاند :

1 ـ آلونیت رگه ای ؛ 2 ـ آلونیت گرهكی ؛ 3 ـ آلونیت جانشینی ؛
1 ـ 3 ـ 1 ـ آلونیت های رگه ای

آلونیت در رگه ها یا خیلی ریز بلور و یا نهان بلور ( Cryptocrystaline ) است كه در این حالت به رنگ سفید و زرد می باشد . چنانكه آلونیت در رگه در چهره بلورهای درشت كه گاه طول آن ها به 10 تا 20 میلی متر می رسد پدیدار شود ، صورتی رنگ است ( 1983 ، Hall et al ) . اگر چه در رگه های با عیار بالا ، به طور تقریب ، ‌آلونیت جانشینی قابل قبول برای بوكسیت خواهد بود ، اما كل منابع در دسترس و موجود در رگه ها كمتر از آن است كه سازندة اساس ماده ای خام در صنعت باشد .
2 ـ 3 ـ 1 ـ آلونیت های گرهكی در سنگ های رسی رسوبی

آلونیت یا ناتروآلونیت گرهكی و لایه ها ور گه های كم ضخامت نامند آن از نظر جغرافیایی بسیار متداول و گسترده اند ( هال ،‌ 1978 ) و در شیل ها ، شیست های میكادار ، یا لایه های رسی یافت می شوند ، به نظر می رسد این آلونیت ها به طور دیاژنتیكی یا برون زایی ( Supergenic ) و در اثر عملكرد آب های زیرزمینی اسیدی غنی از سولفات ، در رسوبات آرژیلی سرشار از میكا یا ایلیتی بوجود آمده اند اكسیداسیون پیریت پراكنده در سنگ های رویی یا سنگ مجاور آن ، اسید لازم را فراهم می سازد ؛ پتاسیم از ایلیت یا میكا (مسكویت) موجود در رسوب میزبان آلونیت است . خلوص گرهك های آلونیتی ممكن است به خلوص آلونیت های رگه ای نزدیك باشد . ولی این رخدادهای رسوبی ، بیشتر ، محدود به لایه های كم ضخامت و ناممتدی است كه بطور معمول ، با كائولین مخلوط بوده ، و توده های آن قدر بزرگی را تشكیل نمی دهد كه به عنوان منبع آلومینیوم بهره برداری شوند .
3 ـ 3 ـ 1 ـ آلونیت جانشینی در سنگ های ولكانیكی و سنگ های نفوذی كم عمق

این انباشته ها ابعاد بزرگ و ذخیره های قابل ملاحظه دارند و به طریقه روباز می توانند استخراج شوند . این گروه از انباشته ها بخش عمده منابع آلونیت را در امریكا و سایر نقاط جهان تشكیل می دهند ، و به عنوان منبع اساسی هر طرح صنعتی آلومینیوم با بكارگیری آلونیت در نقش یك مادة‌ خام ، بهره برداری می شوند اگر چه این انباشته ها از نظر عیار در چنان گسترش و حجم بالای ذخیره برخوردارند كه می توان به طریقه روباز آن ها را استخراج نمود . در این انباشته ها میزان پتانسیل برای تغذیة یك كارخانه آلومین با مقیاس اقتصادی برای بیست سال یعنی تا زمان مستهلك شدن كارخانه كافی است . (Hall et al 1983)
4 ـ 1 ـ منطقه بندی انباشته های جانشینی

یكی از مشخصات انباشته های بزرگ آلونیت (آلونیت جانشینی ) حالت منطقه ای
( Zoning ) در آن ها است . زونینگ كانی شناختی مشخصه انباشته های بزرگ آلونیت نوع جانشینی در باختر ایالات متحده امریكا است . منطقه بندی یكسان یا بسیار مشابه نیز در متون زمین شناسی دیگر كشورها هم گزارش شده است .

به طور كلی چهار زون اصلی شناسایی شده است . مغزه یا پوشش سیلیسی ، كوارتز آلونیت ، آرژیلی ، پروپیلتی .

مغزه یا پوشش سیلیسی ( زون 1 ) مركزی و برجسته و مترفع است ، و زون كوارتز آلونیت ( زون 2 ) ، زون آرژیلی ( زون 3 ) و سرانجام زون پروپیلیتی ( زون 4 ) در بیرون و به سمت پائین جانشین آن می شود . ممكن است در سطح زمین این چهار زون در جنب یا پهلوی یكدیگر باشند ، همچنین به طور عمودی ، اگر چه عموماً برای آشكارشدگی ارتباط منطقه ای در ژرفا ، حفاری عمیق ضروری است .

شرحی كه در ادامه خواهد آمد حالتی ایده آل را به نمایش می گذارد و به ندرت در طبیعت رخ می دهد . بیشتر انباشته های طبیعی نامنظم و ناهمگن اند و انكلاوهای یك مجموعه منطقه بندی با دیگری احاطه می شود . دگرسانی ها ممكن است در هم داخل شود چنانكه یك زون یا چندین زون خیلی باریك و كم ضخامت می شود و در هنگام بررسی و مشاهده سطحی و اتفاقی ، آشكار نمی شود فزون بر آن مرزهای منطقه ای باریك و ظریف اند، نقشه برداری واقعی آن ها دشوار است و براساس اندازه گیری های پراش اشعه X پودر آن ها نقشه بطور دلخواه رسم می شود . ویژگی های هر یك از چهار زون نامبرده در ادامه اشاره خواهد شد .
1 ـ 4 ـ 1 ـ زون سیلیسی مغزه ای یا پوششی

در این زون سنگ به شدت سیلیسی شده و ممكن است شبیه چرت یا اپالیت باشد ،‌ و اگر در نزدیكی سطح یا سطح زمین یافت شود ممكن است متخلخل مانند سینتر سیلیسی باشد به طور معمول ، گوگرد طبیعی در خلل و فرج ها یا حفره ها پدیدار است . به طور تیپیك ، كواتز فاز سیلیسی غالب است . ولی كریستوبالیت هم نامتداول نیست ، و سیلیس بی شكل و تریدیمیت در شماری از مناطق تشخیص داده شده است . زون سیلیسی را نشانگر مجرا یا منفذ اصلی برای ، مرحله نهایی دگرسانی می دانند ، كه در اثر سیالات گرمابی ( hydrothermal fluids ) بشدت اسیدی و گازهایی كه منشاء آتشفشانی دارند ، قلیاها ، عناصر قلیایی ، آلومینا ، و دیگر عناصر از سنگ های ولكانیك شسته و پس مانده سیلیسی از آنها بر جای می ماند ، مقداری از سیلیس هم از زون زیرین دگرسانی آلونیتی به آن اضافه می شود و ممكن است سیلیس سنگ 90 درصد یا بیشتر باشد .
مراحل تهیه

آلونیت را 20 مش ( MESH ) ریز می كنند .

در كوره تا 600 درجه و گاهی نیز بیشتر از 700 درجه حرارت داده می شود تا آب موجود خارج شود . حرارت را نباید در حدی باشد كه سولفات های آلونیت تجزیه شود و گازهای سولفوره از آن خارج شوند .

چون از این گازها باید در مراحل بعدی استفاده كرد .

سپس آلونیت كلسینه شده را تحت تأثیر محلول اسید سولفوریك و سولفات پتاسیم قرار می دهند تا حل شود محتوی آلومینیوم و پتاسیم موجود در كانه به سولفات مضاعف آلومینیوم و پتاسیم تبدیل می شود . مزیت این انحلال در انحلال هر گونه آهن در مرحلة اول می باشد دیگر ناخالصی های نیز در مقابل اسید مقاومت كرده و نامحلول می ماند .

عمل بعدی كریستالیزه كردن سولفات مضاعف آلومینیوم و پتاسیم به صورت زاج و جدا كرده آن از محلول مادر ( Mother Liqour ) است .

در عمل كریستالیزه كردن با كمك محلولهای حاصل از شستشوی مواد باقیمانده از تیكنرها می تواند كریستالی كردن را تقویت نماید . برای جلوگیری از افزایش آهن در زاج محلول را قبل از كریستالیزه كردن تحت تأثیز گاز قرار می دهند . و بدین ترتیب آهن فریك III در محلول به آهن II تبدیل شده و پس از كریستالزه كردن املاح فرو ( Fero ) در محلول باقی می ماند .

بلورهای زاج را كه بدین ترتیب بدست آمد ، تكلیس شده تا به آلومینا گازهای و و سولفات پتاسیم تجزیه شود . گازها را برای تهیه اسید سولفوریك مورد استفاده قرار می دهند و با شستشوی مخلوط سولفات پتاسیم آلومینا سولفات را به صورت محلول از اكسید آلومینیوم جدا می كنند . این روش مراحل زیادی دارد و در مقیاس صنعتی در آمریكا برای تولید آلومینا بدون استفاده از بوكسیت اقتصادی است . برای این روش احتیاج زیادی به فراهم آوردن سوخت جهت كلسینه كردن و‌ آب برای شستشو می باشد .
3 ـ‌ روش ‌Mc Cullough ( تأثیر محلولهای اسیدی) :

در این روش نیز از آلونیتهای یوتا استفاده شده لیكن برخلاف روشهای دیگر هدف این است كه در مرحله اول اكسید AL با عیار بالا را بازبینی كرده و سپس در مرحله دوم پتاسیم را از سولفات پتاسیم استخراج كرد . در ابتدا آلونیت را خرد كرد و كلسینه می كنند سپس در مخزن واكنشی با اسید سولفوریك حل می كنند . محلول را فیلتر كرده و سیلیس (si ) غیر قابل حل را خارج می كنند .

4 ـ محلول فرآوری شده را با هیدروكسید پتاسیم كه از مرحله دیگر فرآیند آورده می شود مخلوط كرده و مجدداً فیلتر می كنیم در اولین فیلتراسیون هیدروكسید آهن نامحلول خارج شده و محلول فرآوری شده را این بار تحت تاثیر اسید سولفوریك قرار می دهیم و سپس برای سومین بار محلول را فیلتر كرد . و محلول پتاسیم سولفات را به الكترولیز فرستاده و باقیمانده هیدروكسید آلومینیوم است كه شسته شده و كلسینه می گردد تا را برای سلول های احیا آماده كند .
5 ـ روش آلومت ( Alumet ) :

شركت Earth science از اواسط دهة 1960 بررسیهایی را برای تولید آلومینا از مواد آلومنیوم دار غیر بوكسیتی شروع كرد .

شركتی بنام آلومت در گلدن كلرادو برای ادامه بررسیهای و تبدیل آلونیت به آلومینا تشكیل شد . این كارخانه در ابتدا در سال 1974 یك كارخانة پایلوت به ظرفیت نیم تن آلونیت در ساعت در شهر گلدن كلرادو ـ كار انداخت و تا پایان سال 1976 روشهای زیر را در مقیاس آزمایشگاهی و پایلوت ارائه كرده است .
روش(1974) D. Stevenes

در این روش ابتدا آلونیت خرد و حرارت داده می شود و سپس آنرا در یك محیط احیاءكننده حرارت می دهند تا مقداری از گوگرد موجود در كانی مربوط به سولفات آلومینیوم به صورت SO2 خارج شود پس از عمل احیا سنگ را در یك كورة دیگر و در محیط اكسید كننده حرارت می دهند تا احیاناً اگر در مدت احیا مقداری گوگرد تولید شده آنرا اكسید كرده ، بصورت SO2 خارج كنند برای اكسید كردن می توان از هوا و یا اكسیژن استفاده كرد . عمل فوق یعنی گرفتن آب مولكولی احیاء اكسید كردن در درجه حرارت بین 850 ـ 400 انجام می گیرد . SO2 حاصل از عملیات فوق را برای تولید SO2 مایع و یا اسید سولفوریك بكار می گیرند محصول خارج شده از كوره سوم ( كوره اكسید كردن ) را با آب می شویند و سپس مایع را از مواد جامد جدا می كنند .

محلول جدا شده شامل سولفات پتاسیم است كه به كریستالیزاتور فرستاده می شود . به مواد جامد كه مخلوطی از اكسید آلومینیوم و مواد باطله است مخلوطی از هیدروكسیدهای قلیایی كه غلظت سود در آن بصورت كربنات سدیم gr/lit 300 اثر می دهند . انحلال در فشار معمولی و در درجه حرارت 80 تا 110 درجه صورت می گیرد و انحلال بین 65 دقیقه تا 2 ساعت طول می كشد سپس مایع را كه شامل آلومینات قلیایی است از مواد جامد و یا باطله جدا می كنند . در محلول آلومینات بدست آمده . مقداری سیلیس بصورت محلول وجود دارد كه با حرارت یا به كمك بلورهای آلوموسیلیكات سدیم آنرا سیلیس زدایی می كنند . عمل سیلیس زدایی هر گاه در فشار معمولی و درجه حرارت 90 انجام شود یك ساعت بطور می انجامد .

و هر گاه با فشار بالاتر در درجه حرارت 200 انجام شود . 15 دقیقه طول می كشد محلول آلومینات عاری از سیلیس را خنك كرده و به آن مقداری بلور هیدرات آلومینیوم می افزاید تا آلومینیوم موجود در آن بصورت هیدروكسید آلومینیوم ته نشین شود با جدا كردن هیدرات فوق و تكلیس آن اكسید آلومینیوم حاصل می شود .

روش دومی هم Stevense در 1974 ارائه كرد كه مشابه روش قبلی بود . ولی در آنجا در ابتدا به محصول كوره یك باز ضعیف مانند هیدرات آلومینیوم( PH 12 تا 8 ) و غلظت 5/12 تا 32 گرم آمونیاك آزاد در هر لیتر محلول در درجه حرارت 100 اثر می دهند و نتیجة این عمل تشكیل سولفات آمونیوم و پتاسیم محلول و تبدیل آلومینیوم به هیدرات غیر محلول است .
روش C.j. Hartman

این طریقه در سال 1970 بوسیله شركت آلومت ارائه شد .

در این روش نیز پس از خرد كردن و حرات دادن آلونیت دنبالة عمل به دو طریق انجام می گیرد .

1 ـ احیا آلونیت با استفاده از احیا كننده ای شناخته شده مثل CO ، هیدروژن و یا مخلوطی از این دو و سپس اكسید كردن آن به منظور خارج كردن گوگرد باقیمانده و بعد از آن عمل حل كردن با آب و یا یك باز قلیایی مانند پتاس و تبدیل سولفات آلومینیوم به سولفات قلیایی .

2 ـ آلونیت حرارت داده شده را مستقیماً تحت تأثیر یكباز قلیایی مثل هیدروكسید آمونیوم و یا پتاس قرار می دهند تا سولفات آلومینوم به سولفات قلیایی تبدیل شود پس از حل كردن مایع را كه شامل سولفات پتاسیم است از مواد جدا می كنند ( مرحلة اول ) مواد جامد را در سود حل می كنند و سپس مایع را كه شامل آلومینات سدیم است از مواد جامد ( باطله ) جدا می سازند ( مرحلة 2 ) محلول آلومینات سدیم را كه دارای مقداری سیلیس بصورت محلول است را سیلیس زدایی می كنند و این كار در مراحل قبلی توضیح داده شده است . از این محلول در واحد مبدل یونی برای تهیه پتاس از سولفات پتاسیم بدست آمده در عمل حل كردن آلونیت حرارت داده شده استفاده می شود محلول آلومینات سدیم تصفیه شده را خنك می كنند و مقداری بلور ALOH3 به آن می افزایند تا هیدرات آلومینیوم را ته نشین نماید . هیدرات را از محلول جدا می كنند و با كلسینه كردن آن اكسید آلومینیوم بدست می آورند . محلول جدا شده از هیدرات آلومینیوم را كه شامل سودسوزآور است به 2 جریان تقسیم می كنند . قسمت اصلی پس از تغلیظ برای انحلال آلونیت فرستاده می شود و بقیه را برای تهیة پتاس مورد نیاز در قسمت حل كننده به واحد مبدل یونی می فرستند مایع جدا شده در مرحلة اول جدا كردن را كه شامل سولفات پتاسیم است به كریستالیزه می فرستند تا سولفات پتاسیم را كریستالی كرد . و از محلول جدا كنند .

این محلول به 2 جریان تقسیم می شود قسمتی به واحد حل كننده و قسمتی را برای تهیه پتاس مورد نیاز واحد حل كننده به واحد مبدل یونی فرستاده می شود . واحد مبدل از ستونی از آلوموسیلیكات سدیم تشكیل شده است . با عبور جریان شامل كه از كریستالیزاتور گرفته می شود یونهای سدیم آلوموسیلكات جانشین یونهای پتاسیم به سولفات پتاسیم شده و بدین ترتیب آلوموسیلكات پتاسیم سولفات سدیم بدست می آید .

سولفات سدیم را خارج كرده و از داخل ستون آلوموسیلكات پتاسیم جریانی شامل سود سوزآور كه از قسمت رسوب كننده هیدرات آلومینیوم بدست می آید عبور می كند و با تعویض یونی سدیم سود پتاسیم آلوموسیلیكات انجام می گیرد و آلوموسیلیكات سدیم و محلول پتاس بدست می آید . محلول پتاس بدست آمده را به واحد حل كننده می فرستند تا مورد استفاده قرار گیرد .

مطالعات اقتصادی نشان می دهد كه هر گاه برای فرآوردهای جنبی بازار فروش وجود داشته باشد بهای تولید هر تن آلومینهای بدست آمده از آلونیت كمتر از بهای هر تن آلومینای بدست آمده از بوكسیت است .
مطالب این فصل از منابع شمارة‌ 2 و 3 استفاده شده است.

رفتار گرمایی آلونیت با تركیبات همراه

در حال حاضر در اكثر كشورهای جهان و در آزمایشگاههای فرآوری مواد بحث رفتار ترمودینامیكی كانیها بسیار مورد توجه است . امكان و قابلیت فرآوری هر ماده و تركیبی بدون توجه به خواص فیزیكی و شیمیایی آن امكان پذیر نیست .

بنابراین خواص گرمایی كانیها نیز از این امر مستثنی نیست و تحقیق و پژوهش در این زمینه كمك شایانی به ابداع و كشف راهكارهای جدید در مورد استحصال عناصر از كانیها می كند .

گفتاری كه در ذیل می آید بررسی رفتار گرمایی كانی آلونیت در دماهای مختلف می باشد كه همراه با كانیها و تركیبات همراه بررسی شده است . همانطور كه می دانیم آلونیت دارای تركیبی به فرمول می باشد كه جزئیات تركیب آن قبلاً اشاره شده است .

با توجه به فرمول آلونیت این نكته قابل توجه خواهد بود كه موجود در آلونیت به همراه عملیات حرارتی كه در اكثر فرآیندهای شیمیایی و فرآوری آلونیت مورد استفاده قرار می گیرد تبدیل به گشته و خطرات و مشكلات فراوانی را برای محیط زیست و طبیعت ایجاد كرد . و باعث خورده شدن كوره و از بین رفتن تاسیسات فرآوری و حرارتی می شود .

بدیهی است مطالعه نحوة رفتار گرمایی آلونیت با تركیبات همراهی مانند می تواند در حل مشكلات حرارت دهی و تكلیس آلونیت كمك شایانی به ما دهد .

همانطور كه در روشهای فرآوری آلونیت مشاهده خواهیم كرد محصول حرارت دهی آلونیت با تركیبات باعث تشكیل بعنوان محصولات اصلی در دماهای 700 تا 800 درجه سانتیگراد می گردد و تركیبات گوگرد دار نیز به عنوان محصولات فرعی تولید می شوند كه این محصولات باعث مصرف گشته و مانع از آن می گردند كه موجود در آلونیت از سنگ كانی آزاد شود .
رفتار گرمایی تركیبات سنگ كانی آلونیت همراه با
خلاصه

رفتار گرمایی تركیبات آلونیت . آلونیت و آلونیت مطالعه گردیده است تجزیه تحلیل DTA به همراه XRD امكان ارزیابی و اكنش های اصلی این تركیبات را فراهم می كند كه در زمان قرار گرفتن تركیبات در حرارت زیاد تا حدود 1000 به وقوع می پیوندد .

فرآورده های اصلی این حرارت دادن زیاد عبارتند از و دیگر تركیبات گوگرددار و آلومینات هایی هستند كه به دست آمده از آلونیت را حفظ می كنند . این محصولات در درجه حرارت بین 700 و 800 درجة سانتیگراد شكل می گیرند . هدف از این كار ارزیابی كردن امكان استفاده از فرآیند گرمایی در مورد برخی رسوبات خاك چینی بود كه استخراج آن در حال حاضر غیر ممكن است ، به این دلیل كه آلوده به آلونیت هستند .این نوع مواد كانی در زمان تلاش برای استفاده از این خاك های چینی سبب بروز مشكلات زیادی می شوند ، زیرا مشتقات را از بین می برند و سبب خورده شدن كوره می شوند و برای محیط زیست مضر هستند .

را كه با قرار دادن تركیبات معرفی شده در معرض حرارت زیاد تولید می شوند ، می توان به ترتیب با آب و HCL رقیق لیچ كرد به طوریكه تركیب قبلی می تواند بعنوان كود مورد مصرف قرار بگیرد . ته ماندة ‌حاصل از لیچینگ كردن این مواد را با محتوای گوگرد كاهش یافته اش می توان در صنعت سرامیك سازی و ساختمان سازی به كار گرفت .

3 ـ نتایج تجربی و بحث دربارة آنها :
1 ـ 3 : دمای بهینه شدة كلسینه شدن :

نمونه های آلونیت در دمای 600 تا 900 درجه سانتیگراد به مدت 45 ـ‌15 دقیقه كلسینه شدند ، همانطور یك در جدول 5 ـ 3 نشان داده شده است در آزمایشهای شیشة دهانه گشاد با محصولات كلسینه شده ، از آب مصنوعی با یك ناخالصی FTU 20 و با یك قلیایی 100 میلی گرم بر لیتر استفاده گردید . نتایج آزمایش در جداول 5 ـ 3 نشان داده شده است . نتایج به دست آمده در تصویر 1 تا 5 نشان داده شده اند . با بررسی جداول بالا می توان دید كه افزایش زمان كلیسنه شدن اثر خیلی كمی بر منعقد شدن دارد . به همین دلیل پذیرفته شده است كه زمان مفید كلسینه شدن 15 دقیقه است به عبارت دیگر دمای بهینه 850 شناخته شد .

جدول 3 ـ اثر دمای كلیسنه شدن آلونیت روی آزمایشهای شیشة دهانه گشاد (زمان كلسینه شدن 15 دقیقه است) ناخالصی FTU

جدول 2 ـ تركیب سولفات آلومینیوم استفاده شده در آزمایشها بر مبنای وزن

2 – 3 قابلیت حل شدن آلونیت كلسینه شده در آزمایشهای شیشة‌ دهانه گشاد : اینطور ثابت شده است كه قابلیت حل در آب آلونیت Saphane كلسینه شده در750 در حد ماكزیمم است . ولی در این بررسی نتیجة بهینه در آزمایشهای شیشة‌ دهانه گشاد با آلونیت كلسینه شده در 850 به دست آمده است . قابلیت حل شدن آلونیت كلسینه شده در آب ، تحت شرایط منعقد شوندگی به این منظور مورد بررسی قرار گرفت كه تفاوت ها حذف گردد . یك نمونة‌1 گرمی از آلونیت كلسینه شده در دمای نشان داده شده در بالا گرفته شد كه در آب تقطیر شده تحت 15 دقیقه شرایط آزمایش و شسته شده در محلول مورد بررسی قرار گرفت . نتایج به دست آمده از آزمایشها در جدول 6 و تصویر 6 نشان داده شده است . همانطور كه در تصویر 6 نشان داده شده است آلونیت كلسینه شده در دمای 850 ماكزیمم مقدار سولفات آلومینیوم را می دهد . و این نتیجة به دست آمده از آزمایش شیشه دهانه گشاد را كه در تصویر 4 نشان داده شده است . تایید می كند .
3 ـ 3 : آلونیت كلسینه شده بعنوان یك كمك منعقد كننده

در این بررسی استفاده از آلونیت كلسینه شده بعنوان یك كمك منعقد كننده مورد بررسی قرار گرفته است . بعد از افزودن سولفات آلومینیوم به آب مصنوعی كه ناخالصی FTU33 دارند ، خاك رس برای ناخالصی و 140 میلی گرم قلیایی ، آلونیت كلسینه شده در دمای 850 به مدت 15 دقیقه بعنوان پودر به آن افزوده شد .

جدول 5 : اثر دمای كلسینه شدن آلونیت روی آزمایشهای شیشة دهانه گشاد (زمان كلسینه شده 45 دقیقه است.)

جدول 4 ـ اثر دمای كلسینه شدن آلونیت در آزمایشهای شیشة دهانه گشاد (زمان كلسینه شدن 30 دقیقه است.)

تصویر 2 ـ اثرات دوز آلونیت و زمانهای كلسینه شدن روی ناخالصی ( دمای كلسینه شدن 700 ).

تصویر 1 ـ اثرات دوز آلونیت و زمانهای كلسینه شدن روی ناخالصی ( دمای كلسینه شدن 600 ).

تصویر 4 ـ دوز آلونیت و زمان كلسینه شدن روی ناخالصی (دمای كلسینه شدن 850).

مقادیر آلونیت در سه مقدار ثابت و مختلف نگه داشته شد یعنی 100 ، 200 و 300 میلیگرم بر لیتر مقدار آلونیت محدود به 300 میلی گرم بر لیتر بود به این دلیل كه حجم رسوب را افزایش می دهد . ویژگی های انعقاد و انعقاد پذیری آلونیت كلسینه شده نیز در همان آب مصنوعی مورد بررسی قرار گرفت و از این رو دوز بهینة‌ آلونیت شناخته شده .

زمان تركیب 15 و 30 دقیقه در این بررسی انتخاب شده به این طریق اثر هر مقدار روی دوز بهینه مشاهده شد مقادیر به دست آمده در جدول 7 و در نمودارها برای 30 دقیقه به همراه منحنی های دیگر در تصویر 7 نشان داده شده است .

تصویر 5 ـ اثر دوز آلونیت و زمانهای كلسینه شدن روی ناخالصی (دمای كلسینه شدن 900 )

همانطور كه در جدول 7 مشاهده می شود ، زمان تركیب توسط دوز بهینة‌آلونیت تحت تأثیر قرار می گیرد . اگر ناخالصی برای دوز بهینه شده FTU 0/2 در نظر گرفته شود ، دوزهای بهینة آلونیت برای دوره های 15 دقیقة ‌تركیب به ترتیب 5000 و 3000 میلیگرم بر لیتر آلونیت كلسینه شده تشخیص داده شده است .
شرایط بهینه برای لیچینگ سنگ كانی كلسینة آلونیت در NaoH قوی

روش پیشنهادی مؤلف برای فرآوری آلونیت در ایران

خلاصه ـ انحلال كانی آلونیت كلسینه شده در محلول Naoh در دماهای بین 295 تا 383 كلوین مورد بررسی قرار گرفته است . اثرات زمان و دمای كلسیناسیون ، زمان واكنش و دما ، اندازة ذره و نسبت جامد به مایع تحت بررسی قرار گرفت . نتایج تجربی نشان داد كه تحت شرایط بهینه شدة شستشو ، استخراج آلومینیوم می تواند به بیش از 93 درصد برسد . ثابت سرعت نشان می دهد كه این فرآیند شسته شدن با استفاده از یك انتشار به دست آمده است كه از میان قشر محصول جامد با الگوی هسته ای كوچك شده و كنترل شده صورت گرفته است و نتایج خوبی به دست آمده است . انرژی فعال سازی فعلی برای حلالیت معادل 29/18 كیلو ژول كنترل شده صورت گرفته است و نتایج خوبی به دست آمده است . انرژی فعال سازی فعلی برای حلالیت معادل 29/18 كیلو ژول مول به توان منفی 1 است .
نامگذاری

C : غلظت اشباع هیدروكسید سدیم [KmoIm-3]

Kobs : ثابت سرعت واكنش مشاهده شده

Ro : شعاع اولیة ذرة جامد[m]

T : زمان و اكنش [s]

X : ذرة‌ آلومینیوم استخراج شده

D: ضریب انتشار از میان لایه

R : ضریب برگشت

T : دما [K]

V: حجم مولی جامد

B : ضریب موازنة جرم در واكنشهای شیمیایی
مقدمه :

آلونیت یكی از سنگهای معدنی از گروه ژاروزیت می باشد . این ماده بر مبنای پتاسیم ـ زاج است و در بلورهای لوز وجهی قرار می گیرد . سنگهای معدنی گروه آلونیت ـ ژاروزیت فرمول كلی دارد و آلونیت خالص فرمول دارد . آلونیت در آب ، اسیدهاو بازها حل نمی شود مگر آنكه كلسینه شده باشند . آلونیت درواكنش تجزیة گرمایی ومحصولاتی چون ، و می دهد زمانیكه دردمای k 1023 ـ 973 كلسینه شود . مشخص شده كه در سنگهای دگرگون شده و در منطقة اكسید شدگی شكل می گیرند . آلونیت زمانی می تواند شكل بگیرد كه سنگهای آتشفشانی در حضور كانیهای از نظر گرمایی تغییر یابند . به این دلیل است كه 50-10 درصد در سنگ كانی آلونیت موجود معدنی پیشنهاد شده شامل شستشوی كانی كلسینه توسط مواد سوزآور است برای اینكه پتاسیم و آلومینیوم در محلول قلیایی مواد حل نشدة دیگر بار و كردن از صافی و یا وسایل استخراج دیگر جداسازی می شوند . در هر یك از این فرآیندها محتوای پتاسیم در كانی آلونیت در شستشوی اولیه استخراج می شود . در چنین روشهایی مواد ته نشین شدة حاصل از شستشو كه محتوی آلومین است در یك چرخة بصورتی از نوع بایر برای بازیافت عیار بالای آلومین افزوده می شود یعنی داخل محلول NaoH یا تركیبی از NaoH و KoH لیچینگ شود. اینطور شناخته شده است كه مقادیر عمده ای از سیلیس در كانی وجود دارد و ته نشین شدن سیلیكاتهای آلومینیومی قلیایی غیر قابل حل می تواند در آن رخ بدهد. ] 7 [

NaoH می تواند 44/93 درصد و 17/91 درصد را از آلونیت كلسینه شده درk873 شستشو دهد و KOH نیز می تواند دراین دما 4/83 درصد و 29/91 درصد را شستشو دهد. ] 8 [ هدف از این تحقیق بررسی اصولی اهمیت پارامترهای جنبشی در شستشوی آلونیت با محلول های Naoh در فشار محیط می باشد . جنبشی بودن واكنش لیچینگ تحت شرایط ثابت دما و زمان كلسینه شدن غلظت Naoh ، اندازة‌ ذره و نسبت جامد به مایع مورد بررسی قرار گرفت. سنگ كانی آلونیت كلسینه شده در دما و زمانهای مختلف واكنش شستشو داده شد .
روش تجربی :

سنگ كانی آلونیت در این آزمایشها آسیاب شده و از سرند رد شده تا اندازة ذرات
90 ـ ،‌ 125 ـ 90 ، 180 ـ 125 ، 250 ـ 185 ، 365 ـ 250 ، 500 ـ 365 و 710 ـ 50 با استفاده از سرندهای استاندارد Astm به دست بیاید . نتایج تجزیة سنگ كانی آلونیت قبل از كلسینه شدن در تصویر 1 آمده است . در این بررسی ، به اندازة ذره قبل از كلسینه شدن پرداخته شده است . تمامی مواد شیمیایی استفاده شده در آزمایش شستشو و در تجزیه از شركت Merck chemical co به دست آمده بود .

اجزای در سنگ كانی آلونیت به روش ثقل سنجی تجزیه گردیده است . ،Cao و mgo توسط EDTA جهت سنجش تركیبات تجزیه شدند و K2o به وسیلة Flame photometry تجزیه و بررسی گردید . تركیب شیمیایی سنگ كانی آلونیت قبل از كلسینه شدن در جدول 1 آمده است . ولی به خاطر آبگیری سنگ كانی ، تركیبش تغییر می یابد . تركیب كلسینه شده در جدول 2 آمده است . محاسبات بر اساس تركیب جدول 2 است . كلسینه شدن در هوای یك كورة‌ موفل ( بی شعله ) انجام شد . سرعت گرم شدن min /k 10 بود . تمامی آزمایشات به طـور جداگانه انجام شدند .

آزمایشات لیچینگ در یك رآكتور ضد زنگ در دمای ثابت با خطای k5±و یك همزن بخاری – مغناطیسی و یك مبرد برگشتی انجام گرفت . در هر مرحله مقادیر متعددی از نمونه به اضافة 200 سی سی از محلول NaoH 9 مولار در دمای مورد نیاز در رآكتور قرار داده می شد . سرعت همزن rpm 900 (دور در دقیقه) بود . در پایان هر دو رآكتور در آب سرد فرو برده شد و بعد از سرد شدن ، محتویات رآكتور از صافی عبورداده شد . مقدار آلومینیوم حل شده با تركیب سنجی بوسیلة EDTA بررسی می شود

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل


کاملترین فایل بررسی نقش سیال حفاری در کاهش هزینه ها

بررسی نقش سیال حفاری در کاهش هزینه ها

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: docx

تعداد صفحات: 108

حجم فایل: 606 کیلو بایت

بررسی نقش سیال حفاری در کاهش هزینه ها

پیشگفتار

امروزه علم سیال شناسی و نیز مهندسی گل وسعت وگستردگی زیادی پیدا كرده است بطوریكه در حال حاضر این رشته به صورت تخصصی و فنی در مقاطع دكتری تحت عنوان مهندسی گل تدریس می شود .

در طی عملیات حفاری چه در صنایع نفت و چه در صنعت معدنكاری مهمترین عوامل و فاكتورها در رسیدن به اهداف از پیش تعیین شده سیال حفاری می باشد زیرا با توجه به خصوصیات فیزیكی و شیمیایی كه هر یك از سیالات دارند به پیشرفت عملیات كمك شایانی می كنند . به عنوان مثال از طریق گل می توان به نوع سازند زمین شناسی كه در حال حفر شدن است پی برد و یا از بروز اتفاقات بسیار مخرب و خطرناك همچون فوران چاه جلوگیری كرد .

اولین چاه نفتی مربوط می شود به ژوئن سال 1859 كه در كنار یك چشمه نفتی در پنسیلوانیا حفر شد و در 27 اوت همان سال در عمق 21 متری به نفت رسید . این چاه توسط شخصی به نام ادوین دریك حفر شد و او اولین كسی بود كه نفت را از چاهی كه با وسایل مكانیكی ساده حفر شده بود استخراج كرد . به نوعی می توان گفت كه جرقه ایجاد صنعت گل از همان سالها زده شد و تا به حال پیشرفت و ترقی قابل توجهی نموده است .

مقدمه

سیال حفاری به گاز ، مایع و یا گلی كه در سیستم حفاری جریان دارد گفته می شود . سیال های حفاری كه اساسا برای ایجاد ایمنی ، بالا بردن بازدهی ، كارآیی و افزایش بهره وری اقتصادی در حفاری به ویژه حفاری چاه های نفت و گاز مورد استفاده قرار می گیرند به طور كلی به سه گروه گازها ، مایعات و گل حفاری تقسیم می شوند . هر یك از انواع سیالات حفاری دارای مزایا و محاسنی می باشند بنابراین انتخاب بهترین و كارآترین سیال حفاری به عوامل چندی بستگی دارد . برای انتخاب بهترین و مناسب ترین سیال حفاری می توان تمامی فاكتورهای مؤثر را مشخص نموده و به هر یك از آنها بر اساس یك سیستم امتیاز دهی به هر یك از این فاكتورها امتیازی را نسبت داده و در نهایت بر اساس مجموع امتیازات حاصله از تاثیر فاكتورهای مختلف سیال بیشترین امتیاز را به عنوان مناسب ترین سیال حفاری انتخاب كرد . فاكتورهای موثر بر عملیات حفاری شامل نوع و روش حفاری ، نوع و جنس لایه های سنگی ، حمل و نقل، میزان هزینه و تاثیر بر روی محیط زیست می باشند .

هرز روی سیال حفاری

از جمله مشكلات در ارتباط با سیال حفاری، هرزروی آن و تحمل هزینه های سنگین ناشی از آن است . هرزروی سیال حفاری وارد شدن حجم قابل توجهی از این سیال به درون سازندی كه حفاری می گردد می باشد . هرزروی زمانی رخ می دهد كه تراوایی سازند به اندازه كافی است یا حفره ها و شكستگی های موجود در سازند چنان بزرگ هستند كه بوسیله مواد جامد موجود در گل مسدود نمی شوند . هرزروی سیال حفاری ممكن است از مقدار خیلی كم تا خیلی زیاد متغیر باشد . هزینه های اضافی سالیانه و اتلاف وقت دكل حفاری به واسطه مشكلاتی از این قبیل بالغ بر میلیون ها دلار میگردد . در نتیجه توجه به بهینه كردن عملیات حفاری و نیاز به كاهش هزینه های مرتبط با هرزروی سیال حفاری ضروری به نظر می رسد .

کنترل فشار :

یكی دیگر از وظایف گل كنترل فشارهای طبیعی سازندها می باشد زیرا كه در حین حفاری با سازندهایی برخورد می كنیم كه احتمال وجود آب یا نفت یا گاز در آنها می باشد در نتیجه با انتخاب وزن گل مناسب باید در برابر این فشار ایستادگی كنیم . اگر فشار هیدروستاتیك از فشار سازند بیشتر باشد باعث خرد شدن دیواره و نفوذ گل می شود و اگر فشار سازند از فشار هیدروستاتیك بیشتر باشد باعث ایجاد فوران در چاه می شود . فشاری كه گل حفاری در ته چاه ایجاد می كند برابر است با حاصل ضرب وزن مخصوص گل در ضخامت یا ارتفاعی از چاه كه توسط گل اشغال شده است .

گل حفاری توسط فشار هیدروستاتیكی كه از رابطه زیر بدست می آید طبقات زیرین را كنترل می كند و از ورود آن به داخل چاه جلوگیری می كند .

فهرست مطالب

عنوان صفحه

پیش گفتار 1

فصل اول : سیال حفاری

1-1 مقدمه 4

1-2 هرزروی سیال حفاری 5

1-3 انواع سیالات حفاری 7

1-3-1 گازها 7

1-3-1-1 معایب سیالات گازی 8

1-3-1-2 محاسن سیالات گازی 9

1-3-2 مایعات 10

1-3-2-1 موارد استفاده از آب 11

1-3-3 ذرات کلوئیدی 12

1-3-4 گل حفاری 12

1-3-4 امولوسیون هیدروکربن های نفتی در آب 12

1-3-5 ترکیبی از دو نوع سیال حفاری 12

1-4 سیال حفاری پایه روغنی 13

1-5 سیال حفاری پایه آبی 14

1-6 سیال حفاری پایه سنتزی 15

فصل دوم : گل حفاری

2-1 انواع گل های حفاری 16

2-1-1 گل های روغنی 16

2-1-2 گل های امولوسیونی پایه آبی 17

2-1-3 گل های امولوسیونی پایه نفتی 18

2-1-4 گل های رسی 19

2-2 وظایف گل حفاری 20

2-2-1 تمیز کردن چاه 21

2-2-2 خنک کاری 24

2-2-3 روان کردن 25

2-2-4 پر کردن منافذ 26

2-2-5 کنترل فشار 27

2-2-6 معلق نگه داشتن 28

2-2-7 ترخیص شن 29

2-2-8 تحمل وزن لوله های حفاری 30

2-2-9 دریافت اطلاعات 31

2-2-10 انتقال توان هیدرولیک پمپ ها به مته 32

2-3 بنتونیت 33

2-4 تهیه گل بنتونیتی 34

2-5 فوائد استفاده از گل حفاری در چاه های نفتی 35

2-6 افزودن ملاس 36

2-7 انواع رس 38

2-8 تعیین ماهیت رس 39

2-9 ذرات کلوئیدی 40

فصل سوم : تینر

3-1 انواع تینر 41

3-1-1 تینرهای معدنی 42

3-1-2 تینرهای آلی 44

3-2 مهمترین تینرهای ساخته شده 46

فصل چهارم : حفاری بوسیله هوا

4-1 حفاری تحت تعادل 48

4-2 روش های حفاری با هوا 50

4-2-1 روش تر 50

4-2-2 روش خشک 51

فصل پنجم : سیال حفاری هزینه ها را تا 10%در هر فوت کاهش می دهد

5-1 مقدمه 52

5-2 زمینه میدان 54

5-3 انتخاب مته و هیدرولیک 55

5-4 مایع حفاری 56

5-5 نتیجه استفاده از سیال حفاری 59

5-6 بالا بردن rop 62

5-7 خلاصه کارهای انجام شده 63

5-8 نتیجه 65

فصل ششم : تصفیه گل حفاری

6-1 مقدمه 66

6-2 سیستم های تصفیه گل حفاری 68

6-2-1 سیستم solid control 69

6-2-2 سیستم zero discharge 71

6-3 بازیافت گل های حفاری 72

6-4 کاهش حجم پسماند 74

6-5 به حداقل رساندن حجم باطله به کمک نرم افزار 75

6-6 به حداقل رسانی حجم باطله توسط دستگاه های فرآوری 77

6-7 کاربرد خشک کن ورتیکال بست 78

6-8 تشریح سیستم 79

6-9 سیستم اداره سیال 82

6- 10 نتیجه گیری 84

منابع 89

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل


کاملترین فایل بررسی گل اُخرا و كاربرد آن در صنعت رنگ سازی

بررسی گــل اُخرا و كاربرد آن در صنعت رنگ سازی

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: docx

تعداد صفحات: 130

حجم فایل: 8.324 مگا بایت

بررسی گــل اُخرا و كاربرد آن در صنعت رنگ سازی

فصل اول : آهن و فازهای کانه زایی آهن
مقدمه
۲
۱-۱ عنصر آهن و آهن در کانسار ۳
۲-۱ کانی های اصلی آهن ۴
۳-۱ کانسارهای آهن در ایران ۵
۴-۱ فازهای کانه زایی آهن در ایران ۶
۵-۱ کانسارهای خاک سرخ و منشاء آنها ۶
فصل دوم : ذخایر خاکهای سرخ ایران و جهان
۱-۲ ذخایر خاک سرخ ۱۲
۲-۲ ذخایر خاک سرخ جهان همراه حدود تولید هر کدام ۱۲
۳-۲فهرست و مشخصات معادن فعال کشور و مناطق شناسایی شده ۱۵
۴-۲ ذخایر خاک سرخ ایران ۱۸
۱ -۴-۲ ذخایر خاک سرخ ایران مرکزی ۱۸
۲-۴-۲ ذخایر خاک سرخ مناطق جنوبی ایران ۳۱
۵-۲ آمار تولید و استخراج در سال ۱۳۸۲ ۳۷
فصل سوم : ژنز و نحوه تشکیل ذخایر خاک سرخ
۱-۳ ژنز و نحوه تشکیل خاک سرخ و بررسی سری هرمز ۴۳
۲-۳ طرز تشکیل خاک سرخ در سری هرمز ۴۷
۱-۲-۳ بعضی علائم اینفراکامبرین در ایران مرکزی ، جنوب ایران .و عربستان سعودی ۴۷
۲-۲-۳ تشکیل ذخایر آهن نواری در ناحیه بافق و هرمز ۴۹
۳-۲-۳ تشکیل قرمز ایرانی (اخرا) ۵۰
۴-۲-۳سرنوشت سنگهای اینفراکامبرین در سنگهای مدفون ۵۳
فصل چهارم : معدن خاک سرخ هرمز
مقدمه ۵۶
۱-۴ کلیات و سوابق بهره برداری ۵۶
۲-۴ محل و موقعیت جغرافیایی ۵۷
۳-۴ زمین شناسی و مشخصات کانسار ۵۸
۴-۴ کانیهای جزیره هرمز ۶۳
۵-۴ نتیجه گیری کلی ۶۵
۶-۴ فعالیتهای اکتشافی ۶۷
۷-۴ ماده معدنی (کمیت و کیفیت ) ۶۹
۸-۴ روش محاسبه ۷۰
۹-۴ باطله برداری ۷۲
فصل پنجم : مصارف و کاربردهای خاک سرخ
۱-۵ مصارف و کاربردهای خاک سرخ ۷۵
۲-۵ شرح تک تک مصارف اصلی رنگدانه ها ۷۶
۱-۲-۵ نقاشی و کارهای پوششی ۷۶
۲-۲-۵ الکترو نیک ۷۷
۳-۲-۵ ترکیبات رزنی پلاستیکی و ترکیبات وابسته ۷۷
۴-۲-۵ صنعت سرامیک ۷۸
۵-۲-۵ مصالح ساختمانی و تولیدات سیمان ۷۸
۶-۲-۵ صنایع شیشه سا زی ۷۹
۷-۲-۵ مصارف متفرقه ۷۹
۳-۵ بررسی اختصاصی خاک سرخ و ویژگیهای در مورد تهیه رنگ در صنایع رنگ کشور ۸۰
فصل ششم : رنگ و رنگدانه های اکسید آهن
مقدمه ۹۱
۱-۶ عنوان رنگدانه ها ۹۸
۲-۶ رنگدانه های غیر آلی ۹۸
۳-۶ رنگدانه های اکسید آهن ۹۹
۴-۶ مشخصات عمومی خاک سرخ ۹۹
۵-۶ طبقه بندی رنگدانه ها ۱۰۲
۶-۶ مشخصات استاندارد گل اخرا ۱۰۶
۷-۶ جدول رنگدانه های اکسید آهن طبیعی و خصوصیات فیزیکی و شیمیایی ۱۰۷
فصل هفتم : کانه آرایی
۱-۷ کانه آرایی خاک سرخ ۱۱۹
۱-۱-۷ هیدرو سیکلون ۱۲۱
۲-۱-۷ فلو تاسیون ۱۲۱
۳-۱-۷ جداکننده های مغناطیسی ۱۲۱
فصل هشتم : بازار مصرف
۱- ۸ بازار مصرف و جنبه های اقتصادی در ایران و جهان ۱۲۷
۲-۸ ساختمان سازی بعنوان کنترل کننده مصرف در بازار ۱۲۹
۳-۸ توسعه محصولات در مصارف ساختمان سازی ۱۲۹

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل


کاملترین فایل بررسی معدن آهک چمبودك

بررسی معدن آهك چمبودك

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: docx

تعداد صفحات: 176

حجم فایل: 11.786 مگا بایت

بررسی معدن آهك چمبودك

فهرست مطالب

عنوان

صفحه

پیشگفتار

مقدمه

6

7

بخش 1ـ زمین‌شناسی و مطالعات اكتشافی ذخایر

1ـ زمین شناسی عمومی منطقه

13

2ـ شرح عملیات اكتشافی

15

1ـ2ـ سازندلار

16

1ـ1ـ2ـ منابع سنگ آهك سه‌تپه

16

2ـ1ـ2ـ سنگ آهكهای لاركوه حوضك

16

3ـ1ـ2ـ ذخایر سنگ آهك لار در ارتفاعات

21

شمال غرب مجتمع (بلوك3)

1ـ3ـ1ـ2ـ ذخیره قابل بهره‌برداری بلوك3

22

2ـ3ـ1ـ2ـ كیفیت و شرایط استخراج

24

2ـ2ـ سازندالیكا

26

1ـ2ـ2ـ بلوك1

27

1ـ1ـ2ـ2ـ كیفیت و شرایط استخراج

28

2ـ1ـ2ـ2ـ آزمایشات پخت

32

3ـ1ـ2ـ2ـ ذخیره قابل بهره‌برداری (بلوك1)

37

2ـ2ـ2ـ بلوك2

40

1ـ2ـ2ـ2ـ كیفیت

41

2ـ2ـ2ـ2ـ ذخیره قابل بهره‌برداری (بلوك2)

41

بخش 2ـ طرح استخراج و بهره‌برداری بلوكهای شماره 1 و 2

مقدمه

45

1ـ بلوك1

48

1ـ1ـ محدوده بلوك قابل استخراج

48

2ـ1ـ روش استخراج

49

الف ـ مرحله آماده‌سازی و استخراج توأم سنگ

49

1ـ2ـ1ـ تناژ سنگ استخراج شده در مرحله آماده‌سازی و استخراج

53

ب ـ مرحله اصلی استخراج سنگ از پله‌های آماده

53

3ـ1ـ راه دستیابی

54

2ـ بلوك2

55

1ـ2ـ محدوده بلوك قابل استخراج

55

2ـ2ـ روش استخراج

55

الف ـ مرحله آماده‌سازی

57

ب ـ مرحله اصلی استخراج از بلوك2 معدنی

61

بخش3ـ شرح عملیات حفاری، آتشباری، بارگیری و حمل

5ـ عملیات حفاری و آتشباری

64

5ـ1ـ آرایش چالهای انفجاری

64

5ـ2ـ فاصله مركز چالها تا سطح آزاد B

65

5ـ3ـ پرامتر Spacing(S)ـ فاصله ردیفی چالها

67

5ـ4ـ پرامتر T یا Stemming (گل‌گذاری)

68

5ـ5ـ پرامتر J یا Subdrilling (اضافه حفاری)

69

5ـ6ـ هندسه الگوی حفاری

74

5ـ7ـ طول چال

75

5ـ8ـ پرامتر تأخیر زمان انفجار بین ردیف چالهای حفاری = =Tr 60 75

6ـ جداول مشخصات حفاری و آتشباری

77

7ـ طراحی آتشباری در پله‌های كم ارتفاع

87

8ـ1ـ الگوی مشخصات خرج‌گذاری جهت چالهای 63 میلی‌متری

92

8ـ2ـ الگوی مشخصات خرج‌گذاری جهت چالهای 76 میلی‌متری

93

8ـ3ـ الگوی مشخصات خرج‌گذاری جهت چالهای 102 میلی‌متری

94

9ـ آتشباری ثانویه

95

10ـ مراحل مختلف استخراجی

98

الف ـ مرحله آماده‌سازی

98

ب ـ مرحله استخراج برشهای آماده

101

11ـ مشخصات پله‌های استخراجی و شكل معدن پس از استخراج

102

12ـ حداقل عرض پله استخراجی

104

13ـ حداقل طول جبهه كارهای آماده

109

14ـ شرح عملیات چال‌زنی در مرحله استخراج اصلی

111

15ـ بارگیری

113

16ـ باربری

115

بخش4ـ محاسبات اقتصادی طرح

1ـ1ـ مقدمه

117

2ـ1ـ هزینه‌های سرمایه‌گذاری ماشین‌آلات

118

3ـ1ـ هزینه‌های سرمایه‌گذاری تأسیسات

119

4ـ1ـ هزینه‌های سرمایه‌گذاری ثابت

120

1ـ2ـ محاسبه هزینه‌های جاری

121

2ـ2ـ محاسبه هزینه سوخت

121

3ـ2ـ محاسبه هزینه قطعات یدكی و لوازم مصرفی ماشین

آلات و تعمیرات و نگهداری

122

4ـ1ـ محاسبه هزینه ابزار و لوازم و مواد مصرفی

123

5ـ2ـ هزینه مواد ناریه

123

6ـ2ـ هزینه‌های پرسنلی

125

7ـ2ـ جمع هزینه‌های جاری سالیانه

126

3ـ سرمایه در گردش

127

4ـ هزینه پرداخت قیمت پایه سالیانه

127

5ـ هزینه استهلاك متوسط سالیانه

127

6ـ هزینه استهلاك متوسط سالیانه

127

7ـ قیمت تمام شده هر تن سنگ تحویلی به سنگ شكن كارخانه

127

ـ جدول استهلاك

129

ـ جدولD.c.F

130

منابع و ماخذ 132

مقدمه:

معدن آهك چمبودك مربوط به مجتمع كارخانجات فرآورده‌های ساختمانی ایران (فراسا) واقع در كیلومتر 85 اتوبان كرج قزوین با تولید فرآورده‌هائی شامل: سیپوركس، ایتونگ آجر ماسه آهكی، آهك پخته، تیرچه پانل، بالاست، شن و ماسه از سال 1357 مورد بهره‌برداری قرار گرفته است. جهت تأمین سنگ آهك مورد نیاز كارخانه آهك صنعتی مجتمع، كه تأمین كننده آهك پخته مورد نیاز بخش تولید آجر ماسه آهكی ایتونگ و سیپوركس، آهك پخته و همچنین تأمین كننده سنگ مورد نیاز بالاست آهكی می‌باشد. كلیه ذخایر سنگ آهك موجود در محدودة مجتمع در سال 1367 مورد بررسی‌های اكتشافی قرار گرفته و با درنظر گرفتن اطلاعات بدست آمده، محدودیت‌های پروانه‌ای و شرایط استخراج، در نهایت ذخایر سنگ پوزه غربی كوه حوضك كه در فاصله یك كیلومتری شمال شرقی مجتمع قرار دارد، انتخاب گردیده و مورد بهره‌برداری قرار گرفت و مقادیر متنابهی از تیپ‌های مختلف سنگ آهك از این كوه نیز استخراج و به خط تولید كارخانه فرستاده شد.

كیفیت نامناسب این ذخایر در محل سینه كارهای احداثی، اشكالاتی در پروسه تولید آهك پخته ایجاد نموده و ضمناً محصول تولیدی نیز از كیفیت مناسبی برخوردار نبود بعلاوه ادامه عملیات استخراجی در بلوكهای با كیفیت نسبتاً مناسبتر نیز بدلیل شرایط استخراج بسیار نامناسب (حالت پرتگاهی و ارتفاع زیاد و عدم امكان احداث، جاده دستیابی) نیز امكان‌پذیر نبود.

بنابراین ادامه عملیات استخراجی در سینه كارهای سنگ آهك كوه حوضك متوقف گردیده و انجام پی‌جوئی‌های مجدد جهت دستیابی به ذخایر سنگ آهك مناسب‌تر الزامی گردید. این عملیات در پائیز سال 71 انجام پذیرفت. طی این عملیات كلیه بیرون ‌زدگی‌های سنگ آهك در شعاع مناسب (فاصله مناسب و اقتصادی جهت حمل سنگ به سنگ‌شكن اولیه كارخانه) مورد پی‌جوئی‌های اكتشافی قرار گرفته و نمونه‌برداریهای سیستماتیك بر روی آنها انجام پذیرفت.

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل


کاملترین فایل بررسی فرایند گزینش ماشین حفاری مناسب جهت تونل سازی

بررسی فرایند گزینش ماشین حفاری مناسب جهت تونل سازی

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: docx

تعداد صفحات: 150

حجم فایل: 22.635 مگا بایت

بررسی فرایند گزینش ماشین حفاری مناسب جهت تونل سازی

فهرست مطالب

فصل اول: آشنایی با روش حفر مكانیزه

1-1- دسته بندی فضاهای زیرزمینی

1-2- مطالعات و طراحی

1-2-1- عملیات پیوسته

1-3- ملاحظات طراحی

1-4- هزینه ها

1-5- تقسیم بندی دستگاههای حفر مكانیزه تونیل

1-5-1- تقسیم بندی براساس روش حفر

1-5-2- تقسیم بندی براساس نگهداری پیشانی تونل

1-5-2-1- نگهداری طبیعی

1-5-2-2- نگهداری مكانیكی

1-5-2-3- نگهداری با هوای فشرده

1-5-2-4- نگهداری دوغابی

1-5-2-5- روش متعادل نمودن فشار زمین

1-5-3- تقسیم بندی براساس سیستم حمل مواد

1-5-3- نوار نقاله

1-5-3-2- نقاله زنجیری

1-5-3-3- نقاله مارپیچی

1-5-3-4- پمپاژ

1-6- معرفی چند دستگاه مهم

1-6-1- دستگاههای تمام مقطع

1-6-2- دستگاههای حفر سنگهای سخت

1-6-3- سپرهای متعادل با فشار زمین

1-6-4- سپرهای تركیبی

1-7- دستگاههای مقطعی

1-7-1- ماشینهای حفار بازویی/ بیلهای مكانیكی

1-8- حفاری كم قطر

1-8-1- دستگاه حفار AVN

1-8-2- دستگاههای حفارAVT

1-9- تجهیزات لوله گذاری

فصل دوم: معیارهای انتخاب دستگاه

2-1- شناسایی منطقه

2-2- نمونه برداری (گمانه زنی)

2-3- رسم نقشه های زمین شناسی و تهیه گزارش

2-4- انجام آزمایشها و تهیه داده های مربوطه

2-5- انتخاب دستگاه

2-5-1- زمینهای خاكی و محیطهای رسوبی

2-6- سپرهای آبی

2-7- سپرهای دوغابی

2-8- سپرهای متعادل با فشار زمین

2-9- ساختار صخره ای و سنگی

فصل سوم: نیروهای وارد بر دستگاه

3-1- نیروی فشارنده پیشانی تونل

3-1-1- روش دیوارگیری

3-1-2- اتكا به قطعات پوشش

3-2- نیروی گشتاور دستگاه

3-3- محاسبه نیروهای وارد بر دستگاه حفار

3-3-1- نیروهای وارد بر دستگاه در زمینهای خاكی

3-3-1-1- نیروی تحكیم پیشانی تونل

3-3-1-2- نیروی حاصل از وزن طبقات و آب موجود

3-3-1-3- نیروی اصطكاك بین سپر و زمین

3-3-1-4- نیروی اصطكاك بین سپر و قطعات پیش ساخته

3-3-1-5- نیروی مقاوم لبه برنده سپر

3-3-1-6- نیروی مقاوم برش دهنده ها

3-3-2- نیروهای وارد بر دستگاه در زمینهای سنگی و صخره ای

3-3-2-1- برش دهنده های قلمی

3-3-2-2- نیروهای وارد بر برش دهنده ها

3-3-2-3- عوامل مؤثر در عملكرد برش دهنده های قلمی

3-3-2-4- عمق نفوذ

3-3-2-5- زاویه تمایل به جلو

3-3-2-6- سرعت برش

3-3-2-7- فاصله برش دهنده

3-3-2-8- محاسبه نیروها

3-3-3- برش دهنده های دیسكی

3-3-3-1- عوامل مؤثر در عملكرد برش دهنده های دیسكی

3-3-3-2- عمق نفوذ

3-3-3-3- زاویه لبه برش دهنده های دیسكی

3-3-3-4- قطر برش دهنده های دیسكی

3-3-4- سرعت

3-3-5- فاصله بین برش دهنده ها

3-3-6- محاسبه نیروها

فصل چهارم: آزمایشهای خاك و سنگ

4-1- خاك

4-1-1- تعاریف كلی خاك

4-1-2- روش های معمول نمونه گیری خاك

4-1-3- آزمایشهای خاك

4-2- سنگ

4-2-1- تعاریف كلی سنگ

4-2-2- مغزه گیری از سنگ

4-2-3- طبقه بندی سنگها

4-2-4- آزمایشهای سنگ

فصل پنجم: مطالعه پروژه امامزاده هاشم

5-1- آتشباری

5-12- دستگاه حفار

5-1-3- روش اجراشده جهت بازگشایی تونل در دهانه ورودی

5-1-4- روش اجرای fore poling (پیش لوله گذاری)

5-2- روش اجرا

5-2-1- روش پلكانی

5-2-2- روش مستقیم

5-3- مشخصات كلی سیستم حفار و لوله ها

5-4- مشخصات عمومی مورد استفاده در روش forepoling

5-5- زمین شناسی تونل امامزاده هاشم

5-5-1- چینه شناسی

5-5-1-1- سازند شمشك

5-5-1-2- سازند الیكا

5-5-1-3- سازند مبارك

5-5-1-4- سازند جیرودلاون

5-5-2- زمین ساخت

5-5-2-1- گسله شمالی (قره داغ)

5-5-2-2- گسله جنوبی (مشاء)

5-6- توضیحاتی پیرامون پروژه

5-6-1- مشكلات زمین شناسی

5-6-2- ریزش های بوقوع پیوسته و تمهیدات

5-6-3- تمهیدات انجام شده جهت مهار ریزش

5-6-4- خلاصه ای از ریزش های بوقوع پیوسته در دهانه خروجی

5-6-5- تمهیدات انجام گرفته جهت مهار ریزش

5-6-6- راه اندازی مجدد این عملیات

5-6-7- ریزش در ابتدای دهانه ورودی و تشكیل قیف

5-7- ایجاد دال بتنی

5-8- احداث تونل دسترسی (Adit)

چكیده:

در سالهای اخیر فضاهای زیرزمینی مخصوصاً حفر تونل در كشورمان اهمیت زیادی پیدا نموده چرا كه مسئله آب به صورت یك مشكل اساسی در كشورهای خشك و كم آب مطرح می باشد، به طوریكه بعضی از تحلیل گران، جنگهای آینده را جنگ بر سر آب می دانند، به همین خاطر در كشور ما نیز، مهار آبهای سطحی سر لوحه برنامه های سازندگی قرار گرفته است. لذا تونلهای انحراف و انتقال آب بسیاری در حال انجام گرفتن است و یا در برنامه های درازمدت دولت قرار دارند.

از طرف دیگر توسعه راههای كشور (چه اتوبانهای داخل شهری و چه جاده های خارج از شهر) باعث افزایش روزافزون تونلزنی در سالهای اخیر گردیده و روش حفر مكانیزه تونیل بعنوان یكی از روشهای سریع و رایج در دنیا حائز اهمیت می باشد.

اما انتخاب غلط دستگاهها در بعضی از پروژه های موجود، گواه این مطلب است كه نه تنها هیچ پارامتر كمی و كیفی درباره مشخصات این دستگاهها، اعم از نیروی لازم و توان موردنظر و … وجود ندارد تا كارفرما بتواند براساس آن طرح موردنظر را ارزیابی كند، بلكه حتی شناخت كافی نیز از انواع دستگاهها و محدوده كاری و نحوه عملكرد آنها دردست نمی باشد.

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل


کاملترین فایل بررسی كانی شناسی تیتانیم

بررسی كانی شناسی تیتانیم

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: docx

تعداد صفحات: 125

حجم فایل: 155 کیلو بایت

بررسی كانی شناسی تیتانیم

چكیده مهمترین كانیهای تجاری تیتانیم ایلمنیت و روتیل هستند. لوكوكسن، آناتاز، اسفن، پرووسكیت و بروكیت دیگر كانیهای مهم تیتانیم هستند. كانی ایلمنیت معمولاً در ماگمای تأخیری به وجود می آید و بنابراین بیشتر در سنگهای آذرین با تركیب بازی یافت می شود. نوعی از روتیل كه محصول دگرسانی ایلمنیت است معمولاً در ماسه ها و گاهی اوقات در سنگهای دگرسان شده حاوی ایلمنیت دیده می شود. طبقه بندیهای متفاوتی در مورد كانسارهای تیتانیم ارائه شده است. طبقه بندی این كانسارها به كانسارهای ماسه‌ای و سنگی و یا به ترتیب ثانویه و اولیه معمولترین طبقه بندی است.

بعد از پی جوئیهای مستمر، تنها كانسار ایلمنیت كهنوج امید بخش تشخیص داده شده است. در نتیجه، اكتشاف مقدماتی و نیمه تفصیلی تا فصیلی را نیز به دنبال داشته است. كانسار كهنوج كه در جنوب استان كرمان قرار گرفته است، از نوع كانسارهای پلاسری است كه سنگ مادر آن تشكیلات گابرویی بند زیارت در 30 كیلومتری شرق آن است. اكتشافات تفصیلی و تعیین ذخیره فقط در محدوده بستر دره درگز صورت گرفته است. ذخیره منطقه تعیین ذخیره شده بقدری است كه می تواند نیاز كشور را در طی بیست سال به كانیهای تیتانیم رفع كند. كانسار كهنوج توانایی تأمین اكسید و انادیم را نیز داراست.

روشهای تهیه دی اكسید تیتانیم، فرایندهای سولفات و كلرید است كه مسائل زیست محیطی باعث رشد استفاده از فرآیند كلرید شده است ابتدا خوراك فرایند كلرید، دی اكسید تیتانیم به صورت كانی روتیل و آناتاز بوده است كه به علت تقاضای روز افزون قیمت آن افزایش زیادی داشته است و از طرفی عرضه این كانیها تكافوی تقاضاهای جهانی را ندارد، بنابراین امروزه فرایندهای غنی سازی ایلمنیت از دی اكسید تیتانیم جهانگیر شده اند. تهیه سرباره غنی از دی اكسید تیتانیم اولین بار در كانادا متداول شده است.

مقدمه

به دلیل كاربرد زیاد رنگدانه دی اكسید تیتانیم در صنایع رنگ كشور، سالانه مقادیری ارز صرف واردات این ماده می شود. همچنین رشد صنایع هوایی – نظامی ایران به زودی باعث استفاده از فلز تیتانیم خواهد شد. بنابراین با توجه به سیاستهای خودكفایی و عدم وابستگی، فعالیتهای مستمر در مورد اكتشاف كانسارهای تیتانیم دار آغاز گشته و منطقه كهنوج از نقاط امید بخش جهت رفع نیازهای مملكت به این ماده معدنی شناخته شده است.

این گزارش نتیجه مطالعات مرحله اول است. در این گزارش به دلیل رابطه تنگاتنگ ایلمنیت با دیگر كانیهای تیتانیم،‌ تمام كانیها بررسی و روشهای فرآوری و كاربرد و آمار آنها نیز ارائه شده است. بیشترین كاربرد فلز تیتانیم در صنایع نظامی – هوایی است و قیمت این فلز منتج از تقاضای این بخش است. به علت ویژگیهای خاص فلز تیتانیم مانند مقاومت در مقابل خوردگی، بالا بودن نسبت مقاومت به وزن این فلز در صنایع شیمیایی و ساخت آلیاژها كاربرد فراوانی دارد .

بیشترین كاربرد عنصر تیتانیم به صورت تركیب اكسید آن، دی اكسید تیتانیم است. رنگدانه های دی اكسید تیتانیم، از نوع روتیل و آناتاز، مهمترین رنگدانه هایی هستند كه صنایع شیمی معدنی به دیگر صنایع عرضه كرده اند. مقاومت در مقابل اشعه یا پرتوهای ماوراء بنفش، قدرت پوشش بسیار خوب و ویژگیهای دیگر سبب كاربرد این رنگدانه در صنایع رنگ، كاغذ سازی و پلاستیك شده است.

در حال حاضر بیش از 70 كانی تیتانیم شناخته شده است. مهمترین كانیهای اقتصادی تیتانیم ایلمنیت، روتیل و آناتاز هستند. كانیهای اسفن، بروكیت، پرووسكیت دیگر كانیهای مهم تیتانیم هستند.

ایلمنیت

ایلمنیت اولین بار در كوههای ایلمن واقع در جنوب كوههای اورال اتحاد جماهیر شوروی یافت شده است. ایلمنیت فراوانترین كانی تیتانیم با تركیب اكسیدهای مركب (اسپینلها) و با فرمول شیمیایی FeTiO3 یا FeO+TiO2 ، به طور تئوری دارای 6/31 درصد تیتانیم، 8/36 درصد آهن و 6/31 درصد اكسیژن است و بر حسب دگرسانی كانی، این مقادیر تفاوت خواهند كرد. معمولاً ناخالصیهای آلومینیم، منیزیم،‌ نیوبیم، وانادیم، كرم، منگنز، آهن سه ظرفیتی در آن وجود دارد. به همین دلیل كانی بدون ناخالصی را كریكتونیت می نامند. در صورتی كه منیزیم به طور كامل جایگزین یون آهن شود كانی گایكیلیت با تركیب شیمیایی MgTiO3 و در صورت جایگزینی توسط منگنز، كانی پیروفانیت با تركیب شیمیایی MnTiO3 به وجود می آید.

یك سری محلول جامد پیوسته بین ایلمنیت و هماتیت در دمای 1050 درجه سانتیگراد وجود دارد.. با كاهش دما، حلالیت Fe2O3 در FeTiO3 كاهش یافته و در نتیجه موجب تشكیل ایلمنیت حاوی هماتیت و هماتیت حاوی ایلمنیت می شود. به این ترتیب هماتیت به شكل عدسیهای ضخیم و نازك، به صورت ادخال در بسیاری از ایلمنیتها وجود دارد. عده ای بر این عقیده هستند كه وجود تركیب Fe2O3 به دلیل حضور كانی آریزونیت با فرمول شیمیایی TiO2 Fe2O3 است.

ایلمنیت در مقابل هوا زدگی معمولی بسیار مقاوم است. معهذا بسیار كم و توسط فرایندهای متفاوتی دگرسان میشود. در اینجا فقط بعضی از فرایندهای دگرسانی ایلمنیت ذكر می شود:

1- تشكیل منیتیت دوكی كه اكثراً همراه روتیل است.

2- ایلمنیت غنی از ادخالهای هماتیت به تجمعهای نامنظم روتیل و منیتیت تبدیل می شود.

فرایندهای مذكور در دماهای بسیار بالا اتفاق می افتند و بر حسب دمای تشكیل، محصولات ظاهراً درشت تر از كانیهای اولیه هستند. در برخی شكافها علاوه بر روتیل و به جای آن، آناتاز تشكیل شده است.

3- در برخی سنگهای آذرین ایلمنیت به طور حاشیه ای و گاهی كاملاً به لوكوكسن تبدیل شده است.

4- در بعضی سنگهای غنی از یون كلسیم ممكن است اسفن از دگرسانی ایلمنیت به وجود آید.

5- محصول دگرسانی ایلمنیت در ماسه های ساحلی مناطق حاره معمولاً لوكوكسن است.

اغلب در این شرایط روتیل و یا سایر كانیهای تیتانیم تشكیل نخواهند شد.

لوكوكسن، ایلمنیت دگرسان شده

در كا نسارهای ثانویه حاوی ایلمنیت، به سبب اكسیداسیون و كاهش درصد آهن، تركیب شیمیایی ایلمنیت درجه های متفاوتی از دگرسانی را از خود نشان می دهند كه محصول به نام لوكوكسن معروف است و در نهایت فرایند، منجر به تولید دی اكسید تیتانیم خواهد شد. فرایند این عمل توسط تمپل در سال 1966 به شرح زیر توضیح داده شده است:

«دگرسانی در طول مرزهای دانه ها و ناپیوستگیهای داخل شبكه تبلور ایلمنیت، آغاز می شود. بعد از عبور از مرحله بی شكلی، اكسیداسیون و جدایش آهن از شبكه ایلمنیت موجب تشكیل تیتانات آهن حد واسطی با ساختمان بلوری مشخص به نام شبه روتیل می شود.

تیتاناتها

تیتاناتها تركیباتی هستند كه با حرارت دادن مخلوط اكسید یا كربنات یك فلز و دی اكسید تیتانیم ساخته می‌شوند. ضریب انكسار بالا و خواص پیزوالكترولیتی به آنها اهمیت تجارتی زیادی داده است.

بلورهای تیتانات باریم، BaTiO3 ، با پرسكاری قالبی دی اكسید تیتانیم و كربنات باریم در گرمای زیاد تولید می شود. تیتانات باریم در پنج سیستم متبلور می شود. بلورهای تتراگونال آن در خازنها به عنوان دی الكتریك به كار می رود. یك نوع سرامیك پیزو الكتریك به جای كوارتز از تیتانات باریم قالب گیری شده است.

فهرست اجمالی

فصل اولكانی شناسی تیتانیم

فصل دوم

زمین شناسی كانسار های

تیتانیم دار

فصل سوم

ذخایر احتمالی ایران

فصل چهارم

تیتانیوم و تركیبات آن

فصل پنجم
دی اكسید تیتانیوم

فصل ششم

پر عیار سازی ایلمنیت

فصل هفتم

روشهای متداول كانه آرایی

فهرست جزیی

فصل اول-كانی شناسی تیتانیم

1-1-ایلمنیت 1

1-2-لوكوكسن ، ایلمنیت دگرسان شده 6

1-3-روتیل 7

1-4-آناتاز 11

1-5- بروكسیت 13

1-6- اسفن 14

1-7- برو وسكیت 13

فصل دوم-زمین شناسی كانسار های تیتانیم دار

2-1-كلیات 17

2-2-ذخایر ماگمایی 19

2-3-كانسار های پلاسری تیتانیم 20

2-4- كانسار های ناشی از هوا زدگی 24

2-5-كانسار های رسوبی ـ آتشفشانی 24

2-6- كانسارهای با منشاء دگرگونی 28

فصل سوم- ذخایر احتمالی ایران

3-1-كلیات 29

3-2-كانی سازی در ناحیه ساغند ـ زریگان 29

3-3- كانی سازی تیتانومنیتیت در جنوب سیخورلن 30

3-4-نهشته های ناحیه گیلان 31

3-5-نهشته های ناحیه مازندران 33

3-6-كانسار ایلمنیت كهنوج 34

فصل چهارم-تیتانیوم و تركیبات آن

4-1-تیتانیم 35

4-2-آلیاژ های تیتانیوم 36

4-3-كاربرد فلز تیتانیم و آلیاژ های تیتانیوم 37

4-4- تركیبات تیتانیوم و كاربرد آنها 38

4-4-1- تركیبات هیدروژن دار تیتانیوم 38

4-4-2- تركیبات بر دار تیتانیوم 39

4-4-3- تركیبات كربن دار تیتانیوم 39

4-4-4-تركیبات نیتروژن دار تیتانیوم 39

4-4-5- تیتاناتها 40

4-4-6- تركیبات هالوژنه تیتانیوم دار 41

4-4-7- تركیبات دیگر تیتانیوم 42

4-5- تهیه فلز تیتانیوم 42

4-5-1- فرایند یدید 43

4-5-2- فرایند تولید تیاتنیوم الكترولیتی 43

4-5-3- روش كرول 44

4-5-4- فرایند هانتر 44

4-6- بازار جهانی فلز تیتانیوم 45

فصل پنجم- دی اكسید تیتانیوم

5-1-كلیات 50

5-2-دی اكسید تیتانیوم به عنوان رنگدانه 50

5-3-دیگر كاربردهای دی اكسید تیتانیوم 55

5-4-تولید دی اكسید تیتانیوم 58

5-5-فرایند های مختلف تهیه دی اكسید تیانیوم 59

5-5-1- فرایند سولفات 62

5-5-2- فرایند كلرید 65

5-5-3- فرایند فلوئورید 68

5-6- واردات كشور 72

فصل ششم ـ پر عیار سازی ایلمنیت

6-1-كلیات 74

6-2- ذوب در كوره های الكتریكی 74

6-2-1- بازار سرباره غنی از دی اكسید تیتانیوم

6-3- اسید شویی ایمنیت 76

6-3-1- اسید شویی با اسید سولفوریك 76

6-3-2- اسید شویی با اسید هیدرو كلریك 78

6-4- احیاء مستقیم كانسنگ و جدا سازی آهن 78

فصل هفتم ـ روشهای متداول كانه آرایی

7-1- كانسار های اولیه 84

7-2-كانسارهای ثانویه 89

7-2-1- واحد های مرحله اول آرایش 91

7-2-2- مراحل ثانویه 101

7-2-3- واحدهای آرایش بعضی از كانسارهای ماسه ای در دنیا 105

7-3-سابقه بررسی های كانه آرایی كانسنگ كهنوج 112

منابع و ماخذ 116

فهرست اشکال

شكل 1-1: نمایی از تك بلور ایلمنیت 3

شكل 1-2 :كارت مشخصات پراش اشعه ایكس كانی ایلمنیت در استاندارد امریكا 5

شكل 1-3: نمایی از تك بلور روتیل 8

شكل 1-4 : كارت مشخصات پراش اشعه ایكس كانی روتیل تهیه شده توسط اداره استاندارد امریكا 10

شكل 1-5 : شكل بلورین آناتاز 11

شكل 1-6 : كارت استاندارد مشخصات آتاناز برای مطالعه پراش اشعه ایكس 12

شكل 1-7: فازها دی سیستم سه گانه FeO-Fe2O3-TiO214

شكل 1-8 : بلورهای اسفن 14

شكل 1-9 : بلور پرووسكیت 15

شكل 3-1 : نقشه پی جوییهای اكتشافی كانیهای تیتانیم در سراسر ایران 30

شكل4-1 : نمایی شماتیك از واحد صنعتی تولید فلز تیتانیم در هند 47

شكل 5-1 : روند ظرفیت و تقاضای جهانی دی اكسید تیتانیم طی سالهای 92-1980 59

شكل 5-2 : ماده خام اولیه برای فرایندهای سولفات و كلرید 61

شكل 5-3: مراحل مختلف فرایند سولفات با ماده اولیه ایلمنیت و سرباره غنی از تیتانیم 64

شكل 5-4 : مراحل مختلف فرایند كلرید به طور بسیار مختصر 68

شكل 5-5 : مراحل مختلف فرایند فلوئورید 70

شكل 5-6 : روند و ارزش رنگدانه دی اكسید تیتانیم 73

شكل 6-1: فرایند مورفیورس 80

شكل 6-2 :‌ فرایند ایشی ها را 80

شكل 6-3 :‌ فرایند مورد استفاده در شركت تیتانیم غرب 81

شكل 7-1 :‌ فلوشیت آرایش معدن تاهاووسد 87

شكل 7-2 : فلوشیت آرایش كانسنگ كانسار تلنس نروژ 88

شكل 7-3: فلوشیست تركیب میز ها در آرایش اولیه ماسه ها 92

شكل 7-4: فلوشیست تركیب مارپیچها در آرایش اولیه ماسه ها 93

شكل 7-5: فلوشیست تركیب ناوهادر آرایش اولیه ماسه ها 94

شكل 7-6: آرایش ستاره ناو یورك در مراحل اول تغلیظ 95

شكلهای 7-7 تا 7-11 : فلوشیستهای متداول كانه آرایی مطرح 100-96

شكل 7-12 : فلوشیت عمومی برای تركیب جداكننده های الكترواستاتیكی و مغناطیسی 103

شكل 7-13 : فلوشیت مرحله ثانویه آرایش كانسارهای ماسه ای 104

شكل 7-14: فلو شیست واحدهای مربوط به كانسار مانا والاكوریچی 108

شكل 7-15: مراحل جدایش ثقلی مربوط به آرایش كانسنگ كانسار تریل ریج 109

شكل 7-16: بخشهای عمده فر آوری در كانسار ریچارد بی 110

شكل 7-17: فلو شیست مسیر مراحل ثانویه آرایش در كانسار ریچارد بی 110

شكل 7-18: فلو شیست واحدها ی آرایش تر كانسار شركت روتیل ساحلی 114

شكل7-19: فلو شیست واحد آرایش خشك كانسار شركت روتیل ساحلی 114

شكل 7-20: فلوشیست روسی جهت كنستانتره نهایی ایلمنیت 119

شكل 7-21 :دیاگرام واحد سنگ شكنی 128

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل


کاملترین فایل بررسی شناسایی ساختارهای زمین شناسی در مخازن نفت به روش ژئوفیزیكی

بررسی شناسایی ساختارهای زمین شناسی در مخازن نفت به روش ژئوفیزیكی

دسته بندی: معدن

فرمت فایل: docx

تعداد صفحات: 140

حجم فایل: 8.602 مگا بایت

عنوان

چكیده

مقدمه

فصل اول

انواع مخازن نفتی

ارزش دولومیت

خصوصیات سنگ

انواع تخلخل

فصل دوم

اكشتاف ژئوفیزیكی

روش الكتریكی

مغناطیس سنجی

لرزه نگاری

برداشت

انواع نویز

انواع لرزه نگاری

فصل سوم

چاه پیمایی

خدمات تكمیل چاه

اثرات حفاری

نمودار های چاه پیمایی

منابع

جعبه دانلود

برای خرید و دانلود فایل روی دکمه زیر کلیک کنید
دریافت فایل